荷载横向分布系数变化的影响，计算图式如图。图支点剪力计算图示尺寸单位三活载内力汇总活载内力主要是由车道荷载和人群荷载产生，为方便后续计算，将以上计算的活载内力汇总于表。表活载内力汇总第三节内力组合按承载能力极限状态时的内力组合按公预规第条规定进行。当横载产生的效应与活载产生的效应同号时组合式中永久荷载中结构自重产生的效应基本可变荷载中汽车包括冲击力人群产生的效应的系数应按公预规第条提高规定，内力组合见表表中同时列出了正常使用阶段的内力组合值内力组合序号荷载类别弯距剪力跨中跨中支点第期恒载第二期恒载恒载车道荷载结构重要性系数基本组合荷载类别弯矩剪力跨中支点跨中车道荷载结构强度控制内力作用短期效应组合作用长期效应组合第四章配筋和检算在预应力混凝土梁连续梁中，梁体的配筋主要有预应力钢筋束筋的配置和普通钢筋的配置，最重要的是预应力钢筋束的布置，而普通钢筋则主要起构造筋的作用，故在设计中，利用正常使用极限承载能力状态组合值进行预应力束筋的估算及其配置，普通钢筋只要满足般构造要求空心板梁受力钢筋采用的Ⅱ级钢筋，构造钢筋采用的Ⅱ级钢筋即可。第节预应力钢筋的设计预应力钢束的估算估算预应力钢束时分别按承载能力极限状态预加应力阶段应力控制条件和使用阶段应力控制条件进行计算，然后根据计算结果和实际情况具体确定。按承载能力极限状态估算对于简支梁跨中弯矩最大，因此估算钢束时，根据跨中截面估算。假设预应力钢束重心距板底的距离㎝，则板的有效高度㎝。在估算时，假设极限状态时受压区高度位于空心板的顶板范围内，则估算可按矩形截面进行。此时跨中计算弯矩，取预制板宽㎝，则受压区高度空心板孔以上顶板厚为㎝，受压区已超出了顶板范围，故不能按矩形截面估算，按带马蹄的形截面估算。所需预应力钢束截面积选用钢铰线每根钢铰线面积为㎝，则需要的钢铰线数为根二按预加应力阶段应力控制条件估算按预拉区边缘混凝土应力控制条件估算预应力钢束数取张拉控制应力，并假设在锚固时已发生的预应力损失为为控制应力的，则预加应力阶段全部预应力钢筋的预加力预加应力阶段截面上缘出现的拉应力限制值预加力应满足由式得则钢绞线根数根以上计算中，为第期恒载弯矩，㎝为预应力钢束合力到预制板形心轴的偏心距。按预压区边缘混凝土应力控制条件估算预应力钢束数预加应力阶段截面压应力限制值其中，按实际强度达到设计强度的时取用。预加力应满足由式得则钢绞线根数根三按使用阶段应力控制条件估算在使用阶段，偏安全的考虑，将预加力恒载活载均有预制板单独承受，弯矩取标准值假设使用阶段的总应力损失占控制应力的，即按截面下边缘不出现拉应力，即此时预加力应满足由式得则钢绞线根数根按截面上缘压应力小于限制值的要求估算预应力钢束在短期效应组合时，截面压应力应小于此时压应力应满足结果为负值，不控制设计。二钢束数的取用从以上估算情况可知，按强度要求估算时最少钢绞线数为根，按全预应力混凝土要求时则需根。偏于安全考虑和方便布置，实际取根，每束布置根，则截面实有钢束面积㎝。跨中截面锚固截面图钢束布置图尺寸单位三钢束布置对于简支梁，跨中截面主要承担正弯矩，而在近支点截面弯矩很小，截面主要承担剪力，因此，在满足构造要求的前提下，钢束在近支点截面弯起定的角度，以提供预剪力。在钢束弯起时，钢束在近支点处以较大角度弯起，目的是提供较大的预剪力，而钢束，只以较小的角度弯起，以抵抗近支点处的弯矩。跨中和锚固截面的钢束布置见图。跨中截面钢束布置跨中截面钢束布置如图所示。构造要求抗压强度标准值在计算主应力点，由预加力和产生的混凝土法向应力在计算主应力点，由预应力弯起钢筋的预加力和产生的混凝土剪应力其他符号意义同前。注上式中的和，当为压应力时以正号计入，当为拉应力时以负号计入。距支点截面有关数值计算如下，，，，。上梗肋处，，，。将以上各值代入计算公式得剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力形心轴处，，，。剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力下梗肋处，，，。剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力变化点处截面有关数值如下，，，，。上梗肋处，，，。将以上各值代入计算公式得剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力形心轴处，，，。剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力下梗肋处，，，。剪应力计算主应力计算则主拉应力主压应力控制截面各计算点主压应力汇总距支座处截面和变化点处截面各计算点主压应力汇总于表。表控制截面各计算点主压应力汇总以上计算结果表明，控制截面各计算点最大主压应力故斜截面主压应力满足要求。箍筋设计由以上计算结果可知最大主拉应力，压，故，根据公预桥规第条规定，仅需按构造要求配置箍筋即可。由于按斜截面抗剪承载力要求需配置箍筋，因此按斜截面抗剪承载力要求配置箍筋即可。二短暂状况应力计算按公预桥规第条规定预应力混凝土结构按短暂状态设计时，应计算构件在制造运输及安装等施工阶段，由预加力扣除相应的应力损失构件自重及其他施工荷载引起的截面应力。为简化计算，在此只考虑预加应力阶段的截面应力，检算时分别取跨中跨和支点截面。施工阶段的正应力限值施工阶段构件在预加力和自重作用下的应力限制值，对于混凝土，张拉时按混凝土内插求得，即混凝土强度达到设计强度时张拉预应力钢束二截面上下缘的正应力计算对于简支梁，分别计算跨中跨及支点截面，为简化计算运输安装时的吊点截面不在计算。截面位置计算点位置正应力剪应力主拉应力主压应力距支座处截面上梗肋形心轴下梗肋变化点处截面上梗肋形心轴下梗肋表施工阶段应力限值截面上下缘混凝土应力的计算公式上缘下缘式中Ⅰ为预应力钢筋的有效预加力为期恒载弯矩混凝土的弹性抵抗矩其他符号意义同前。各截面混凝土应力计算跨中截面相关数值的取用计算，，，。正应力计算上缘压下缘应力种类混凝土强度达传力锚固阶段标准强度轴心抗压轴心抗拉应力限值压应力拉应力压下缘压下缘压由以上计算可知，上缘混凝土尚未出现拉应力，下缘混凝土的压应力小于规定限值，故支点截面正应力满足要求。通过以上计算可知，各控制截面的正应力是满足要求的。主要施工方法及施工注意事项预应力混凝土空心板梁现场预制，采用钢导梁架设。预制箱梁时施工单位应采用有效措施确保施工质量，施工时应严格按照施工规范办理，并应加强养护。预制箱梁混凝土强度达到时方可张拉钢绞线。预制空心板梁应保证梁端垫块及支座预埋钢板的位置高度准确，并注意预埋伸缩缝预埋钢筋。现浇桥面混凝土时，应将防撞墙的锚固钢筋预先埋入。为了防止预制空心板梁与现浇桥面混凝土由于龄期的不同而产生过大的收缩差，两者的龄期差不应大于三个月。预制桥面板安装时，应作号水泥砂浆。桥面板就位后应先将桥面板和空心板梁预留钢筋连接以策安全。小结在本设计中，通过对所学课程有关知识的应用，对些新旧知识有了较系统的认识和进步的理解。在设计中对规定的设计内容都作了定的论述和计算，同时也存在些不足之处。在设计计算过程中，应用材料力学结构力学中的相关力学知识和混凝土结构设计原理以及其他相关专业基础课程中的相关知识并结合有关规范要求对设计中涉及到的各个环节都作了必要的说明和计算。在结构尺寸拟定时，充分考虑到预应力混凝土空心板自重及建筑高度小，能够降低桥面高度和缩小引桥长度的优点，在保证合理跨度的同时尽可能采用较小的建筑高度。在本设计中板厚为，标准跨径为，通过计算表明是合理可行的。内力计算时，横向分布系数的计算采用铰接板法，具体计算内力时，考虑到新旧桥规的区别，在应用力学知识的前提下，尽可能与新桥规相吻和。钢束估算时，分别按承载能力极限状态和施工阶