实践的次结合。这次设计将对我们的以后工作和学习奠下重要的理论知识基础和实践经验。计算项目设计计算内容设计结果第页共页参考文献大连理工大学杨长，傅东明主编。起重机毕业论文跨度，双梁桥式起重机结构设计免费在线阅读力为主梁跨端的水平弯矩为主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为小车在跨端。侧向力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页强度超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为主梁轴力为主梁跨中总的水平弯矩为这时，计算系数为小车在跨中。小车在跨端时，主梁跨中水平弯矩与惯性载荷的水平弯矩组合值较小，不需计算需要计算主梁跨中截面如图所示危险点的强度主腹板上边缘的应力主腹板边至轨顶距离为切计算项目设计计算内容设计结果第页共页主腹板边的局部压应水平弯矩产生的应力为惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为主腹板上边的切应力为机械设计课程设计第二版。北京机械工业出版社，起重机械教材起重机课程设计堂增宝等主编。上海交通大学王殿臣，倪庆兴主编。起重机设计手册。北京中国铁道出版社，水平弯矩产生的应力为惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为主腹板上边的切应力为计算内容设计结果第页共页强度超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水经验。计算项目设计计算内容设计结果第页共页参考文献大连理工大学杨长，傅东明主编。起重机在设计中培养了大家的团队合作精神，遇到问题大家集体讨论进行解决，还有技术的应用，这些对于我们即将走向工作岗位的新人是个很好的培训和锻炼，同时也。通过这次毕业设计，使我感觉收获颇多。在设计中培养了大家的团队合作精神，遇到问题大家集体讨论进行解决，还有技术的应用，这些对于我们即将走向工作岗位的新人是个很好的培训和锻炼，同时也是平时所学的理论和实践的次结合。这次设计将对我们的以后工作和学习奠下重要的理论知识基础和实践经验。计算项目设计计算内容设计结果第页共页参考文献大连理工大学杨长，傅东明主编。起重机械。北京机械工业出版社，起重机设计规范编写组主编。国家标准起重机设计规范。平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性力求截面的最断深入了解，也发现了设计存在的些问题。平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性力求截面的最断深入了解，也发现了设计存在的些问题。平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性力求截面的最断深入了解，也发现了设计存在的些问题。方面，由于缺乏必要的生产实践知识，我们的设计还局限于定的想象空间上，实际中不生产或加工比较困难。另方面，在设计的过程中，缺乏对细节的考虑，只抓住了其中大的框架，后续的工作还有很多。通过这次毕业设计，使我感觉收获颇多。在设计中培养了大家的团队合作精神，遇到问题大家集体讨论进行解决，还有技术的应用，这些对于我们即将走向工作岗位的新人是个很好的培训和锻炼，同时也是平时所学的理论和实践的次结合。这次设计将对我们的以后工作和学习奠下重要的理论知识基础和实践经验。计算项目设计计算内容设计结果第页共页参考文献大连理工大学杨长，傅东明主编。起重机械。北京机械工业出版社，起重机设计规范编写组主编。国家标准起重机设计规范。北京国家标准局出版社，张质文等主编。起重机设计手册。北京中国铁道出版社，上海交通大学王殿臣，倪庆兴主编。起重输送图册，上册起重机械。北京机械工业出版社，起重机械教材起重机课程设计堂增宝等主编。机械设计课程设计第二版。华中科技大学出版水平弯矩产生的应力为惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为主腹板上边的切应力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页主腹板边的局部压应力为垂直弯矩产生的应力为小车在跨端时，主梁跨中水平弯矩与惯性载荷的水平弯矩组合值较小，不需计算需要计算主梁跨中截面如图所示危险点的强度主腹板上边缘的应力主腹板边至轨顶距离为切力为主梁跨端的水平弯矩为主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为小车在跨端。侧向力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页强度超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为主梁轴力为主梁跨中总的水平弯矩为这时，计算系数为小车在跨中。侧向力计算项目设计计算内容设计结果第页共页超前力为端梁中点的轴力为小车在跨端。跨端水平剪切力为偏斜侧向力。在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析如图图侧向力作用下刚架的分析跨中水平剪切力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页跨中轴力为水平刚架计算模型示表图图水平刚架计算模型小车在跨端。刚架的计算系数为跨中水平弯矩计算项目设计计算内容设计结果第页共页水平位置水平惯性力载荷在水平载荷及作用下，桥架按刚架计算。端梁剪切力跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力计算内容设计结果第页共页则跨中点剪切力跨中内扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为跨端剪切力满载小车在跨中，跨中点弯矩为轮压合力与左轮的距离为计算项目设计用下主梁的内力第五章主梁计算内力计算大车传动侧的主梁。在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如图所示图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯矩估算大车轮压选取大车车轮直径为，轨道为扭转载荷中轨梁扭转载荷较小，且方向相反，可忽略。故在此不用计算。计算项目设计计算内容设计结果第页共页垂直载荷移动载荷作由查得侧向力满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压侧向力由查得侧向力满载小车在主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压侧向力估算大车轮压选取大车车轮直径为，轨道为扭转载荷中轨梁扭转载荷较小，且方向相反，可忽略。故在此不用计算。计算项目设计计算内容设计结果第页共页垂直载荷移动载荷作用下主梁的内力第五章主梁计算内力计算大车传动侧的主梁。在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算，如图所示图主梁计算模型固定载荷作用下主梁跨中的弯矩跨端剪切力满载小车在跨中，跨中点弯矩为轮压合力与左轮的距离为计算项目设计计算内容设计结果第页共页则跨中点剪切力跨中内扭矩为满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离为端梁剪切力跨端内扭矩为主梁跨中总弯距为主梁跨端总剪切力计算项目设计计算内容设计结果第页共页水平位置水平惯性力载荷在水平载荷及作用下，桥架按刚架计算。水平刚架计算模型示表图图水平刚架计算模型小车在跨端。刚架的计算系数为跨中水平弯矩跨中水平剪切力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页跨中轴力为小车在跨端。跨端水平剪切力为偏斜侧向力。在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析如图图侧向力作用下刚架的分析这时，计算系数为小车在跨中。侧向力计算项目设计计算内容设计结果第页共页超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨中的水平弯距为主梁轴力为主梁跨中总的水平弯矩为小车在跨端。侧向力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页强度超前力为端梁中点的轴力为端梁中点的水平剪切力为主梁跨端的水平弯矩为主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为小车在跨端时，主梁跨中水平弯矩与惯性载荷的水平弯矩组合值较小，不需计算需要计算主梁跨中截面如图所示危险点的强度主腹板上边缘的应力主腹板边至轨顶距离为计算项目设计计算内容设计结果第页共页主腹板边的局部压应力为垂直弯矩产生的应力为水平弯矩产生的应力为惯性载荷与侧应力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算主梁上翼缘板的静矩为主腹板上边的切应力为点的折算应力为计算项目设计计算内容设计结果第页共页主梁跨端的切应力点的折算应力为点的应力为主梁跨端截面变小，以便于主端梁连接，取腹板高度等于。跨端只需计算切应力主腹板。承受垂直剪力及扭矩，故主腹板中点切应力为主梁跨端封闭截面面积为代入上式副腹板中两切应力反向，可不计算计算项目设计计算内容设计结果第页共页主梁疲劳强度翼缘板。承受水平剪切力及扭矩主梁翼缘焊缝厚度取，采用自动焊接，不需计算桥架工作级别为，应按载荷组合Ⅰ计算主梁跨中的最大弯矩截面的疲劳强度由于水平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性力求截面的最断深入了解，也发现了设计存在的些问题。方面，由于缺乏必要的生产实践知识，我们的设计还局限于定的想象空间上，实际中不生产或加工比较困难。另方面，在设计的过程中，缺乏对细节的考虑，只抓住了其中大的框架，后续的工作还有很多。通过这次毕业设计，使我感觉收