泥沙压力上游边缘主应力和混合曲线拱坝设计计算书免费在线阅读况所以在铅直方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力，剪摩擦系数为按抗剪强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有，。若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算为作用于滑动面以上的力体与基岩胶结较差，用下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗直应力力臂力矩←↑逆时针第种方法偏于安全。设计状坚硬，可将坝基开挖成若干倾向上游为坝体与坝基连接面的面积为按抗剪断强度计算公式计偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较坝基面水平截面上的边缘正应力和•计入扬压力的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。边缘剪应力和面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥设计状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的边缘正应力和式中作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力计入扬压力边缘剪应力和面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的边缘正应力和式中作用在计算截在设计水位情况下，坝体抗滑稳定满足要求。偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较坚硬，可将坝基开挖成若干倾向上游为坝体与坝基连接面的面积为按抗剪断强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有。第种方法偏于安全。设计状况所以在铅直方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力，剪摩擦系数为按抗剪强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有，。若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算为作用于滑动面以上的力体与基岩胶结较差，用下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力稳定校核用定值安全系数计算法沿坝基面的抗滑稳定分析若认为坝力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力表荷载设计值计算表校核水位状况荷载水平应力铅，即，取帷幕排水廊道距上游坝面距离为。荷载计算图坝体自重计算图图坝底扬压力计算图表荷载设计值计算表设计水位状况荷载水平应力铅直应力水头，且不小于，即，取，宽取，高取，廊道底离坝底距离不小于倍底宽，取。基础排水廊道兼作灌浆廊道宽取，高取。坝内纵向排水廊道上游壁到上游坝面不小于倍水头，并不小于取为。坝底宽度坝底宽度为。图重力坝剖面图单位排水装置设计洪水最大下泄流量，则下，下游水深，水头。基础帷幕灌浆廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍，且坝底宽约为坝高倍，则取。上游折坡点上游设折坡，折坡点距坝底的高度取为坝高的范围内，即，取为，上游折坡点高程为▽折。上游坡度上游折坡的坡度取，且坝底宽约为坝高倍，则取。上游折坡点上游设折坡，折坡点距坝底的高度取为坝高的范围内，即，取为，上游折坡点高程为▽折。上游坡度上游折坡的坡度取为。坝底宽度坝底宽度为。图重力坝剖面图单位排水装置设计洪水最大下泄流量，则下，下游水深，水头。基础帷幕灌浆廊道上游壁到上游坝面的距离应不小于倍水头，且不小于，即，取，宽取，高取，廊道底离坝底距离不小于倍底宽，取。基础排水廊道兼作灌浆廊道宽取，高取。坝内纵向排水廊道上游壁到上游坝面不小于倍水头，并不小于，即，取帷幕排水廊道距上游坝面距离为。荷载计算图坝体自重计算图图坝底扬压力计算图表荷载设计值计算表设计水位状况荷载水平应力铅直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力表荷载设计值计算表校核水位状况荷载水平应力铅直应力力臂力矩←↑逆时针顺时针自重水压力水上水下上下扬压力浪压力泥沙压力稳定校核用定值安全系数计算法沿坝基面的抗滑稳定分析若认为坝体与基岩胶结较差，用下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为按抗剪强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有，。若认为坝体与基岩胶结良好，按下式计算为作用于滑动面以上的力在铅直方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面以上的力在水平方向投影的代数和，用标准值为作用于滑动面上的扬压力为滑动面上的抗剪摩擦系数为坝体与坝基连接面的抗剪断凝聚力为坝体与坝基连接面的面积为按抗剪断强度计算公式计算的抗滑稳定安全系数，查水工建筑物表有。第种方法偏于安全。设计状况所以在设计水位情况下，坝体抗滑稳定满足要求。偶然状况偶然状况的抗滑稳定系数偏小，不满足要求，故需采用些工程措施，因为坝基岩较坚硬，可将坝基开挖成若干倾向上游的斜面，在坝踵和坝趾设置深入基岩的齿墙，以增强坝基抗滑稳定性。应力分析取坝基面水平截面上的边缘正应力和式中作用在计算截面以上全部荷载的铅直分力总和向下为正作用在计算截面以上全部荷载对截面形心的力矩总和逆时针正计算截面沿上下游方向的宽度。设计状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和校核状况•计入扬压力计入扬压力边缘剪应力和铅直截面上的边缘正应力和和计入泥沙压力上游边缘主应力和下游边缘主应力和综上，设计状况与偶然状况下坝踵坝趾处没有出现过大拉应力，且主压应力未大于允许压应力，故满足应力要求。大坝工程量比较重力坝工程量在▽及▽将坝体沿水平向分成三块，从上往下依次为，值计算系数和表系数表校核温升均匀水压力均匀温升求拱由均匀水压和均匀温升产生的拱端轴向力，剪力由均匀水压产生，单位由均匀温升产生