有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径，工件与型块摩擦系数，切削扭矩组合机床液压系统设计免费在线阅读量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作阶段的压力，流量和功率，在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量，压力和功率工作循环计算按最低工进速度验算液压缸尺寸，查产品样本，调速阀最小稳定流量，因工进速度为最小速度，则，满足最低速度的要按将所计算的与值分别圆整到相近的标准直径，以便采用标准的密封式元件。圆整后得二〇二年六月九日星期六按标准直径算出前冲，在回油路中装有背压阀，初选背压。工进求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。流量和高压小流量两阶段组成，显然采用单个定量工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全这种调速回路具有较好的低速稳定性和速度负载特性。由表可知，液压系统的工作循环主要由低压大按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注圆整到相近的标准直径，以便采用标准的密封式元件。工件直径，工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全系数，则，可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步泵供油，功率损失较大，系统效率低，而选用双泵作为油源较合理，其结构简单，噪声小注差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。快退按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径，工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全系数，则，可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步泵供油，功率损失较大，系统效率低，而选用双泵作为油源较合理，其结构简单，噪声小，寿命长，成本低。经比较选用双泵供油形式。快速运动回路和速度换接回路根据本设计的运动方式和要求，采用差动连接和双泵供油两种计算前已确定了采用调速阀的进口节流调速，因此相应采用开式循环系统。求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作阶段的压力，流量和功率，在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量，压力和功率工作循环计算公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率快进工进快退按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径，工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全系数，则，可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步泵供油，功率损失较大，系统效率低，而选用双泵作为油源较合理，其结构简单，噪声小，寿命长，成本低。经比较选用双泵供油形式。快速运动回路和速度换接回路根据本设计的运动方式和要求，采用差动连接和双泵供油两种计算前已确定了采用调速阀的进口节流调速，因此相应采用开式循环系统。这种调速回路具有较好的低速稳定性和速度负载特性。由表可知，液压系统的工作循环主要由低压大流量和高压小流量两阶段组成，显然采用单个定量工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全系数，则，可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径，快退按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率快进工进求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作阶段的压力，流量和功率，在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量，压力和功率工作循环计算按最低工进速度验算液压缸尺寸，查产品样本，调速阀最小稳定流量，因工进速度为最小速度，则，满足最低速度的要按将所计算的与值分别圆整到相近的标准直径，以便采用标准的密封式元件。圆整后得二〇二年六月九日星期六按标准直径算出前冲，在回油路中装有背压阀，初选背压。由表可知最大负载为工进阶段的负载按此计算则液压缸直径由可知活塞杆直径作压力为。确定液压缸的主要结构尺寸动力滑台快进快退速度相等，现采用缸体固定的单杆式液压缸快进时采用差动连接，并取无杆腔有效面积等于有杆腔有面积的两倍，即为了防止在钻孔钻通时滑台突然载可以算出，见表。根据负载计算结果和已知的各阶段的速度，可绘出负载图和速度图，见图。图负载和速度图执行元件主要参数的确定初选液压缸的工作压力参考同类型组合机床，初定液压缸的工惯性力二〇二年六月九日星期六如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响，并设液压缸机械效率，则液压缸在整个工作阶段的总机械负载表运动阶段计算公式总机械负载起动加速快进工进快退。加减速时间为，静摩擦系数，动摩擦系数。负载分析工作部件卧式放置，所以只需考虑的力有切削力，导轨摩擦力和惯性力。导轨的静摩擦力，导轨的动摩擦力。表液压缸各运动阶段负个系统。钻刀的工作循环为快进工进快退停止。调查研究及计算结果表明，钻刀快进快退的速度为，工进速度为，快进行程为，工进行程为，重力为，切削力设计要求根据加工需要，该系统的工作循环是定位夹紧钻孔钻孔扩孔扩孔探测攻丝攻丝松开拔销。因为钻床所需要的压力跟流量具有代表性，是上述八个工位中最大的，所以根据钻床的加工要求来设计整个设计要求根据加工需要，该系统的工作循环是定位夹紧钻孔钻孔扩孔扩孔探测攻丝攻丝松开拔销。因为钻床所需要的压力跟流量具有代表性，是上述八个工位中最大的，所以根据钻床的加工要求来设计整个系统。钻刀的工作循环为快进工进快退停止。调查研究及计算结果表明，钻刀快进快退的速度为，工进速度为，快进行程为，工进行程为，重力为，切削力。加减速时间为，静摩擦系数，动摩擦系数。负载分析工作部件卧式放置，所以只需考虑的力有切削力，导轨摩擦力和惯性力。导轨的静摩擦力，导轨的动摩擦力。表液压缸各运动阶段负载表运动阶段计算公式总机械负载起动加速快进工进快退惯性力二〇二年六月九日星期六如果忽略切削力引起的颠覆力矩对导轨摩擦力的影响，并设液压缸机械效率，则液压缸在整个工作阶段的总机械负载可以算出，见表。根据负载计算结果和已知的各阶段的速度，可绘出负载图和速度图，见图。图负载和速度图执行元件主要参数的确定初选液压缸的工作压力参考同类型组合机床，初定液压缸的工作压力为。确定液压缸的主要结构尺寸动力滑台快进快退速度相等，现采用缸体固定的单杆式液压缸快进时采用差动连接，并取无杆腔有效面积等于有杆腔有面积的两倍，即为了防止在钻孔钻通时滑台突然前冲，在回油路中装有背压阀，初选背压。由表可知最大负载为工进阶段的负载按此计算则液压缸直径由可知活塞杆直径按将所计算的与值分别圆整到相近的标准直径，以便采用标准的密封式元件。圆整后得二〇二年六月九日星期六按标准直径算出按最低工进速度验算液压缸尺寸，查产品样本，调速阀最小稳定流量，因工进速度为最小速度，则，满足最低速度的要求。计算液压缸各工作阶段的工作压力，流量和功率根据液压缸的负载图和速度图以及液压缸的有效面积，可以算出液压缸工作阶段的压力，流量和功率，在计算工进时背压表液压缸所需的实际流量，压力和功率工作循环计算公式负载进油压力回油压力所需流量输入功率快进工进快退按快退时背压按，代入计算公式和计算结果列于表中。注差动连接时，液压缸的回油口到进油口之间的压力损失为，而快退时，液压缸有杆腔进油，压力为，无杆腔回油，压力为。二〇二年六月九日星期六夹紧缸的设计夹紧力公式工件直径，工件与型块摩擦系数，切削扭矩安全系数，则，可取拟定液压系统原理图选择液压基本回路确定调速方式及供油方式在液压缸的初步计算前已确定了采用调速阀的进口节流调速，因此相应采用开式循环系统。这种调速回路具有较好的低速稳定性和速度负载特性。由表可知，液压系统的工作循环主要由低压大流量和高压小流量两阶段组成，显然采用单个定量泵供油，功率损失较大，系统效率低，而选用双泵作为油源较合理，其结构简单，噪声小，寿命长，成本低。经比较选用双泵供油形式。快速运动回路和速度换接回路根据本设计的运动方式和要求，采用差动连接和双泵供油两种快速运动回路来