（CAD图纸全套）JD1型调度绞车毕业设计（含说明书）

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型调度绞车毕业设计摘要种类型，种为全液压传动，如图.所示。电动机柱塞泵液压马达绞车滚筒图.全液压传动的液压绞车工作原理图电动机带动双向变量的轴向柱塞泵，再和内曲线低速大扭矩液压马达组成闭式回路，而液压马达直线与绞车滚筒连接拖动绞车运转。另种为液压机械传动，如图.所示。电动机液压泵液压马达减速器绞车滚筒图.液压机械传动绞车的工作原理图液压机械传动方式与全液压传动方式不同点只是在液压马达与绞车滚筒之间增加了机械减速器。.方案比较以上三种方案四种结构形式，从原理上来讲，都能完成设计任务书提出的要求。但考虑使用环境条件，如用于矿井井下巷道中设备体积应小，而方案二采用涡轮蜗杆传动，可设计出产品，但体积大，可用于地面或使用空间较大的场合，故排除方案二方案三采用液压泵液压马达传动，如用于煤矿井下巷道中，方案三中工作夜不应使用可燃油液，故排除方案三。经比较选择方案为最终采用方案，以下对采用方案进行产品设计。总体设计通过方案比较采用方案的结构形式两级内齿轮和级行星齿轮传动，传动系统放置在滚筒内部，其结构简图如图.所示。调度绞车有下列主要部件组成滚筒装置包括传动系统制动装置机座和电动机。为使绞车体积小，结构紧凑，其减速机构采用了两组内齿轮传动副和组行星轮系，并将其装入滚筒体内，电动机亦半深入滚筒端部。为使运转灵活，在绞车内部各转动处均采用滚动轴承支撑。当制动闸闸住而滚筒工作时，整个传动成为行星轮系，行星轮系中的首轮为,末轮为，系杆为滚筒。此行星轮系的传动比可以用转化轮系传动比的公式求得即得式中电动机转速与滚筒转速之比，即传动装置总的减速比电动机转速滚筒转速各齿轮齿数。.电动机的选择与校核为使绞车的驱动电机体积小，选用电动机为同步转速的隔爆三相鼠笼型异步电动机。电机的输出功率式中，为工作机所需的功率，且式中钢丝绳的牵引力钢丝绳绳速。选择功率为的电机，加上防爆要求，选择型号为.的电机，参数如下额定功率.额定转速最大转矩额定转矩.。.传动系统的设计计算与校核对于调度绞车来说，钢丝绳在卷筒上可做多层缠绕，即第层缠满后，钢丝绳就在缠满的绳圈上做第二层缠绕，以此类推。在电动机转速不变的情况下，钢丝绳的牵引速度随钢丝绳在卷同上的缠绕层数不同而变化。当钢丝绳在卷同上缠绕第圈时，牵引速度最小，在卷同上最后圈缠绕时牵引速度最大。调度绞车对钢丝绳的牵引速度要求不太严格。对于第层缠绕，钢丝绳的缠绕半径为滚筒直径与钢丝绳直径之和的半。对于辅助性绞车滚筒直径与钢丝绳直径之比，煤矿安全规程没有严格要求，且可以多层缠绕，为保证钢丝绳的使用寿命不止过短，钢丝绳直径不能过粗。参考现有绞车资料，直径的滚筒，选用钢丝绳的直径不能超过.为好。确定钢丝绳最大工作静拉力根据知，钢丝绳直径可由钢丝绳最大工作静拉力，按下式确定式中钢丝绳最小直径选择系数，取.钢丝绳最大静拉力则由公式可得.所以选择钢丝绳直径.钢丝绳强度校核由钢丝绳型号知钢丝绳公称抗拉强度为所以最小钢丝破断拉力总和整条钢丝绳的破断拉力为式中拉力影响系数，取.安全系数所以故所选钢丝绳满足要求。以下钢丝绳直径即按.计算，则在滚筒上缠绕层时，钢丝绳中心的缠绕直径为.缠绕多层时，钢丝绳中心的缠绕直径可按下式直接计算式中多层缠绕时钢丝绳中心的缠绕直径，滚筒直径，钢丝绳直径，钢丝绳的绳圈间隙，钢丝绳在滚筒上的缠绕层数。经计算，钢丝绳缠绕层，绳圈间隙取，滚筒缠绳宽度.时，钢丝绳中心的缠绕直径为.，取平均值.，则每层平均缠绳长度约为，缠绕层大致可容绳。单层缠绕时，每分钟绳速可用如下公式计算式中单层缠绕时钢丝绳中心的缠绕直径减速器的减速比单层缠绕时钢丝绳的绳速，电动机的额定转速。计算减速器的减速比在同电机转速下，钢丝绳缠绕层数不同，则绳速不同。经计算，在减速器的减速比为时，为.考虑到绞车对绳速要求不高，减速器的减速比可确定为左右，具体可按减速器结构布置要求确定。最终最大绳速最小绳速由实际减速比确定。各级传动比大致分配如下.，.，前两级采用内啮合齿轮，第三极采用固定的行星齿轮传动。绞