凝器进料，进行物料衡算然后将尾气冷凝器液相输出和全凝器输出液相除水后之和再次作为低沸塔进料，进行物料衡算按照上述步骤进行液得衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液编号组分水分离器液相尾气冷凝器液相由物料衡算关系列下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜主要分离乙炔分别为轻重关键组分，为轻组分，为重组分由值知按清晰分割计算全部进入馏出液，全部进入釜液进料组成包括水分离器出料和尾气冷凝器液相出料组分全凝器输出气相尾气冷凝器输出液相尾气冷凝器输出气相第七节低沸系统物料计算低沸系统式分别求得气液相组成圆整如下组分其中四物料衡算表物料衡算表立。三试差计算按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下公式表格与全凝器所用基本相同略取满足条件，用二核实闪蒸温度假设为进料的泡点温度，则﹥假设为进料的露点温度，则﹥说明进料的实际泡点温度和露点温度分别低于和高于闪蒸温度，闪蒸问题成液相在该温度下饱和的蒸汽压，故不采用方程。查参考书得在该温度下的相平衡常数为四五则出，出表压下的值为组分体液体均作理想气体理想液体处理，从而求得组分温度范围二三注由于查不到体液体均作理想气体理想液体处理，从而求得组分温度范围二三注由于查不到液相在该温度下饱和的蒸汽压，故不采用方程。查参考书得在该温度下的相平衡常数为四五则出，出表压下的值为组分二核实闪蒸温度假设为进料的泡点温度，则﹥假设为进料的露点温度，则﹥说明进料的实际泡点温度和露点温度分别低于和高于闪蒸温度，闪蒸问题成立。三试差计算按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下公式表格与全凝器所用基本相同略取满足条件，用式分别求得气液相组成圆整如下组分其中四物料衡算表物料衡算表组分全凝器输出气相尾气冷凝器输出液相尾气冷凝器输出气相第七节低沸系统物料计算低沸系统主要分离乙炔分别为轻重关键组分，为轻组分，为重组分由值知按清晰分割计算全部进入馏出液，全部进入釜液进料组成包括水分离器出料和尾气冷凝器液相出料编号组分水分离器液相尾气冷凝器液相由物料衡算关系列下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜液得衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液将低沸塔塔顶的蒸汽输出和全凝器输出气相之和再次作为尾气冷凝器进料，进行物料衡算然后将尾气冷凝器液相输出和全凝器输出液相除水后之和再次作为低沸塔进料，进行物料衡算按照上述步骤进行迭代，直至数据不再发生较大变化。第次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下满足条件，圆整如下物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列下表注塔顶含量塔底出料乙炔组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液相编号组分进料馏出液釜液得物料衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液第二次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下满足条件，圆整如下其中物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜液组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液相得物料衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液即尾气冷凝器最终输入，输出物料衡算，见下表物料衡算表组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液相尾气冷凝器输出气相二各处温度的计算操作压力表压塔顶温度以露点温度求之，进料温度和塔釜温度以泡点温度，圆整如下其中物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列第二次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。年产吨装置压缩及低沸物脱除工序工艺设计免费在线阅读编号组分水分离器液相尾气冷凝器液相由物料衡算关系列下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜主要分离乙炔分别为轻重关键组分，为轻组分，为重组分由值知按清晰分割计算全部进入馏出液，全部进入釜液进料组成包括水分离器出料和尾气冷凝器液相出料组分全凝器输出气相尾气冷凝器输出液相尾气冷凝器输出气相第七节低沸系统物料计算低沸系统式分别求得气液相组成圆整如下组分其中四物料衡算表，进行物料衡算按照上述步骤进行液得衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液试差如下将低沸塔塔顶的蒸汽输出和全凝器输出气相之和再次作为尾气冷凝器看﹤假设气相分率值试差。第次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列下表注迭代，直至数据不再发生较大变化。编号组分进料馏物料衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液塔顶含量塔底出料乙炔组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液相看﹤假设气相分率值试差。离器出料和尾气冷凝器液相出料组分全凝器输出气相尾气冷凝器输出液相尾气冷凝器输出气相釜液组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液满足条件，圆整如下其中物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系故得进料液体的焓值代入数据釜液定性温度查参考书得法式中对比温度液体热容同温度下理想气体热容,偏心因子查参考书得，故得进料液体的焓值代入数据釜液定性温度查参考书得查参考书得查参考书得查参考书下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜液组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液满足条件，圆整如下其中物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列第二次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下热量即移损加查取数据液态物料摩尔焓或已知进料温度塔釜温度塔顶温度进料组分定性温热量即移损加查取数据液态物料摩尔焓或已知进料温度塔釜温度塔顶温度进料组分定性温热量即移损加查取数据液态物料摩尔焓或已知进料温度塔釜温度塔顶温度进料组分定性温度查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得，求液体热容法式中对比温度液体热容同温度下理想气体热容,偏心因子查参考书得，故得进料液体的焓值代入数据釜液定性温度查参考书得查参考书得查参考书得查参考书下表注塔顶含量塔底出料乙炔编号组分进料馏出液釜液组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液满足条件，圆整如下其中物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列第二次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下釜液得物料衡算结果列下表编号组分进料馏出液釜液塔顶含量塔底出料乙炔组分尾气冷凝器输入尾气冷凝器输出液相编号组分进料馏出液满足条件，圆整如下物料衡算结果列下表低沸塔由物料衡算关系列下表注迭代，直至数据不再发生较大变化。第次尾气冷凝器按等温闪蒸计算，近似认为气液平衡常数与组成无关。看﹤假设气相分率值试差。试差如下将低沸塔塔顶的蒸汽输出和全凝器输出气相之和再次作为尾气冷求之。进料温度视水分离器，尾气冷凝器进料合为股进料。由前面的物料衡算表知进料组成，由前面列表得各组分的值。按泡点温度计算先设，由方程求，再求，看是否满足。进料组成方程的数据见尾气冷凝器计算方程㏑,查参考书得，方程㏑列表如下组分试差如下设组分设为饱和液相最小回流比，进料混合物中组分的摩尔分率，最小回流比下的馏出液中组分的摩尔分率方程的根。对于个组分的系统有个根。取的个所用数据如下编号组分注采用全塔平均相对挥发度。,用试差法求得大于小于将代入,,故二回流比计算因为低沸塔塔顶出料流率太低，为保证气液接触良好，故选取较大的回流比。取第二节热量衡算基础数据回流液体量塔顶上升蒸汽量塔底出来液体流率衡算关系输入的热量输出的热量即移损加查取数据液态物料摩尔焓或已知进料温度塔釜温度塔顶温度进料组分定性温度查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得，求液体热容法式中对比温度液体热容同温度下理想气体热容,偏心因子查参考书得，故得进料液体的焓值代入数据釜液定性温度查参考书得查参考书得查参考书得查参考书得塔底液体出料的焓值塔顶定性温度查参考书得理想气体热容方程式理想气体热容方程式理想气体热容方程式查参考书得时各物质的蒸发潜热塔顶蒸汽的焓值顶移回流液体量即塔顶温度时，查参考书得冷查参考书得冷设计过程求在塔顶温度时的冷凝潜总查参考书得求取定性温度利用理想气体热容方程式液体热容法代入数据故移损由于低沸塔进料，塔顶，塔釜的温度与外界温度相差不大，故损釜二计算热量衡算公式移损加代入数据釜三塔釜热水用量塔釜热水用量热水进入温度为，冷却至输出。定性温度查参考书得水的比热容为水的用量釜四冷凝器选择已知塔顶移查参考书得选用管壳式固定管板式换热器。查参考书得选取已知冷冻盐水进料为，假定出料温度为，则塔顶蒸汽冷冻盐水由公式移得移查参考书表得选标准为管程数，管子中心排数，管子根数,管长,换热面积第四