1、进絮凝的进行。反之则不仅不能促进絮凝的进行，甚至使已经絮凝的颗粒破坏。因此作为具体的絮凝池设计，就必须考虑到处理水的水质条件。但是这却是目前絮凝池设计中最薄弱的环节。絮凝的相似关系所谓合理设计，无非是从许多可供选择的方案中，选定种最能符合要求的方案。同样，絮凝池的合理设计，就是要从诸多的絮凝形式，以及不同的指标中，选择种最能适合具体絮凝条件而又切实可行的形式和指标。鉴于目前的研究水平，仅用理论的方法还无法解答上述课题，因此还需借助于实验手段。实验的目的就是可以在较小规模下模拟实际的效果，以便对可供选择的方案加以比较。和其它许多实验样，絮凝的实验也需要解决个模拟的相似问题。也就是说需要解决怎样在较小规模的试验中，获得与真实。

2、功率，进出轴的许用扭距和相对位置。出轴旋转方向是单项或双向。搅拌轴轴向力的大小和方向。工作平稳性，如震动和荷载变化情况。外形尺寸应满足安装及检修要求。使用单位的维修能力。经济性。.电动机与减速器的选择搅拌设备的电动机通常选用普通异步电动机。澄清池搅拌机采用系列滑差式电磁调速异步电动机，消化池搅拌机般采用防爆异步电动机。搅拌设备的减速器应优先选用标准减速器及专业生产厂产品，参考文献“标准减速器及产品”选用，其中般选用机械效率较高的摆线针轮减速器或齿轮减速器有防爆要求时般不采用皮带传动要求正反向传动时般不选用蜗轮传动。电动机及减速机选用，见表表电动机与减速器的选型名称符号单位第档第二档第三档搅拌器的转速.搅拌功率.电动机算功。

3、些，显然是有好处的。反之，则应增加较低流速区的比例。另外，隔板絮凝的转折，从“模型絮凝池”的要求考虑，显然是不符合要求的。但是实际上在絮凝的最初阶段，它往往起到了促进絮凝的效果。“模型絮凝池”用流速作为比较的相似关系，与絮凝理论所采用的以速度梯度作为相似关系有所区别。随着絮凝形式的不同，同样的流速，其速度梯度可相差达数倍。因此关于“模型絮凝池”的设想尚有不少问题需要进步深入研究。目前絮凝池设计中个普遍问题就是没有考虑进入絮凝池的处理水水质。众所周知，良好的絮凝反应必须具备二个条件，即具有充分絮凝能力的颗粒以及合适的反应水力条件。实际上，它们就是絮凝过程中的“内因”和“外因”。水力条件只有适合欲絮凝颗粒的絮凝要求时，才能促。

4、搅拌器的设计摘要值为.，.，桨叶旋转半径由上面介绍可知桨叶旋转直径为.则外桨叶的半径为.。减去桨叶宽度得.所以外桨叶的理论半径为.同理因为内桨叶根据黄金分割原理得出.。.所以内桨叶的理论半径为.搅拌器转速计算根据已知速度梯度计算第档选，因为.，所以根据转速公式.其中水的粘度，单位.絮凝池的体积，单位速度梯度，单位搅拌层数水和搅拌器的速度之比单层桨叶面积，单位内桨和外桨的矢量和，单位搅拌器转速，单位所以第档的转速为同理第二档.由公式.得.所以第三档.搅拌功率计算按.甘布计算法计算以将横梁及斜拉杆的拖曳和机械消耗功率考虑在内为.第档外桨板内桨板.第二档.第三档.电动机及减速器的选型.减速器和电动机的选型条件机械效率，传动化，。

5、轴承类型为角接触轴承内径外径厚度。它的连接方式为与轴相砌，得知轴的大径为。由上面选型得轴的尺寸为内径中径为大径为。支撑装置设计.搅拌机的支承部分机座立式搅拌机设有机座，在机座上要考虑留有容纳联轴器，轴封装置和上轴承等不见的空间，以及安装操作所需的位置。机座形式分为不带支承的型和带中间支承的型以及型摆线针轮减速器支架，由文献中的.用立式减速器的减速器机座的系列选用，当不能满足设计要求时参考该系列尺寸自行设计。由于搅拌轴轴向力不大，联轴器为夹壳式故选用型机座，由于减速器轴径为，故选用该机座结构如图所示搅拌器的设计摘要件有不同的要求，而不宜取作常量。譬如，对于原水颗粒浓度不足以及絮凝体不易破碎的情况，将较高流速区的反应时间增加。

6、絮凝池同样的絮凝结果。对于絮凝反应来说，需待解决的相似关系主要有二个，即处理水的水质条件和絮凝池的水力条件。关于水质条件，般采用真实水样还是容易办到的。例如选择若干具有代表性处理对象的原水，加注适量混凝剂，并经充分混和，即可供作絮凝的实验。至于水力条件，则不能依靠实际絮凝池来作试验。因设计的目的是要对多种方案进行对比，而这在实际絮凝池中是难以完全实现的。为此，需要寻找合适的水力条件作模拟相似。对于水力条件，般可以采用雷诺数或弗鲁特数相似，也可采用其它相似准则。至于采用何种相似方法则应视研究对象而定。为此有必要就絮凝过程中水力条件的作用作分析，以确定相似关系。絮凝的目的是使细小颗粒彼此聚集。除了颗粒具有絮凝能力外，还必须创。

7、率式中工况系数连续运行为.摆线针轮减速机传动效率滚动轴承传动效率.选用电动机的功率.电动机同步转速减速比选用减速器减速比选用减速器输出轴转速黑乎乎.联轴器的选型根据机械设计手册及搅拌机的类型选用凸缘联轴器，由电机的尺寸选择联轴器轴径，许用扭转为.，质量为.，标记为联轴器，如图.所示。图.联轴器.搅拌轴的设计及其结果验证由上面所选联轴器的类型初步确定搅拌轴小径为下面来做轴径的理论计算由过程装备设计查的公式.式中按扭转刚度计算系数，当扭转角为时，.搅拌器的功率，单位搅拌器的转速，单位得第档第二档第三档经上面计算所的结果可以看出个轴径的理论数值都小于，故轴的小径选.轴与桨叶联轴器的连接连接形式桨式搅拌器与轴的连接，当采用桨叶端。

8、以确定的，仍需用计算的能量来表示。因此，无论是式.或式.，作为单位时间单位体积内颗粒碰撞的因素都是颗粒的粒径浓度以及水流的速度梯度。实际上，这里包含了二个方面的内容，即以颗粒的粒径及浓度为代表的参与絮凝的水质条件和以为代表的絮凝池水力条件。由于粒径和浓度已由真实水样来模拟，因而只要保持值相似，理论上即可得到同样的颗粒碰撞条件。但是应该指出，颗粒的碰撞并不就是颗粒的聚集。对于不同絮凝能力的颗粒，在同样碰撞次数时，应该得到程度不同的聚集。也就是说它们的有效聚集比例是各不相同的。但是，如采用真实水样作为絮凝的模拟，则这因素同样可在实验中获得反映。另外，在模拟絮凝水力条件时还需考虑个重要的现象，即絮凝体的破碎，或絮凝体大小的限制。

9、煨成半个轴套，用螺栓将对开的轴套夹紧在搅拌轴上的结构时时用对螺栓锁紧时用两对螺栓锁紧。这种连接结构为传递扭距可靠起见，宜用穿轴螺栓使搅拌器与轴固定。本设计由于轴选取，故选用对螺栓缩紧装置。联轴器与轴的连接当采用键和止动螺钉将搅拌器轴套固定在搅拌轴上的结构时，键应按平键和键槽的剖面尺寸选取。搅拌器轴套外劲宜为轴径的.倍。轴套长度应略大于轴套处桨叶宽度在轴线上的投影长度，但不小于。由上面设计知，再由文献查得，选取键为圆键，长度为，宽度为，厚度为。.轴承的选型及轴的最终确定由上面计算及选型结果知。查机械设计手册得该轴承类型为平面轴承内径外径厚度。它的连接方式为与轴相砌，得知轴的中径为。由上面计算及选型结果知。查机械设计手册得该。

10、，不占统治地位可予忽略。般认为在絮凝池中，对颗粒碰撞起主导作用的主要是水体的流动，也就是由于水体流动所产生的能量损耗而造成的。般关于水体流动所产生的碰撞公式可表示为.式中单位时间单位体积内颗粒接触的机会。颗粒的有效粒径单位。单位体积内的颗粒数。计算范围内的绝对平均速度梯度单位。平均速度梯度值可用下式计算。.式中单位体积单位时间所消耗的功单位。液体的动力粘滞系数。般认为式只适用于层流，而大多数絮凝池的水源均属紊流。对于紊流条件下颗粒的碰撞频率，提出了如下公式ε。.式中系数。ε有效能量消耗率。单位。比较式.与式.，除了系数差别外，主要是式.所用的功为有效能量，而式.则采用计算的能量，两者相差个效率系数。而在实用上有效能量是难。

11、条件。絮凝体所能承受的水流剪力是有限度的。随着絮凝体的增大，相应的抗剪能力会减弱。与水流共同运动的絮凝体，受到液体切应力的作用。因此，当液体的切应力大于絮凝体的抗剪能力时，絮凝体将被破碎。因此在模拟絮凝反应时，除了模拟颗粒碰撞而产生的聚集外，还需要模拟因液体的切应力而产生的破碎。众所周知，液体的切应力可由二部分组成，即粘滞阻力及混掺阻力。对于层流条件，切应力纯由粘滞阻力产生。对于紊流条件，则主要由混掺阻力产生除边界层附近外。这二种切应力的大小都决定于液体的速度梯度。在速度梯度中，所谓消耗的功，也就是指切应力所做的功。因为只有切应力所做的功是不可逆的，也就是由机械能转化为热能。丹保宪仁教授在分析絮凝过程中，考虑到水流切应力。

12、造颗粒彼此接触，或者接近达到颗粒吸附的作用范围以内的机会。否则，若保持颗粒间的相对位置不变，即使颗粒的絮凝性能极为良好，也无法聚集。可以通过三个途径，使颗粒达到彼此的接触水分子的热力运动颗粒的沉速差异和水体的流动。所谓热力运动产生的颗粒碰撞，是由于水分子进行的杂乱而没有规则的运动布朗运动，不断撞击附近的胶体颗粒，使颗粒也进行着杂乱而没有规则的运动，从而获得了颗粒彼此碰撞的机会。这种接触机会与温度有关，而与液体的流动无关。因而只要保持温度和时间的因素相同，热力运动造成的碰撞也是相同的。至于沉速差异产生的颗粒碰撞，往往在沉淀池中有明显的作用。然而在絮凝池中，由于其颗粒般尚属细小，沉速不大，可以说差异所产生的碰撞作用在絮凝池中。

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