1、,可采用耐温以上的耐热铁铸造，并需进行热处理，耐热铁材质中含量不可过高，以防止和电解槽中的氟化盐发生化学反应，影响吸铝管使用寿命。转轴位置的确定及倾转力矩的计算。对于大型吸铝真空抬包，由于采用电动操作，从操作安全的观点出发，转轴位置应高于空包和满包的重心。抬包倾转力矩包括空抬包包体所引起的转矩，以及在浇注过程中由于铝液。

2、磷青铜，而轮芯用灰铸铁铸造。第二对蜗杆传动功率不大，速度较低，蜗杆选用，因希望效率高耐磨性好，故蜗杆螺旋齿面要求淬火，硬度大于蜗轮选用铸锡磷青铜，金属模铸造。为节约贵重的有色金属仅齿圈用青铜制造而轮芯用灰铸铁制造。第三对蜗杆速度底但传递转矩大，故选用因希望效率高耐磨性好，故蜗杆螺旋齿面要求淬火，硬度大于。蜗轮用铸锡青铜。

3、密封方式，可将包盖法兰嵌入至包体法兰内，形成双重止口密封，旦小止口密封失效，可启用大止口密封。包衬及吸铝管使用寿命。对于小型吸铝真空抬包，由于其直径小高度低，采用耐火砖砌包衬，其强度足可满足其使用寿命，对于大型吸铝真空抬包，由于其容积大，包衬必需采用浇注料整体浇注，其强度才可满足使用寿命。吸铝管属耗损件,为提高其使用寿。

4、真空抬包设计大速比倾包系统设计摘要倾包转速设备总转矩.所以估算设备总效率电机估算估算故所选电机满足要求蜗轮蜗杆设计根据中的推荐，采用普通圆柱蜗杆型。根据工厂实际经验并考虑蜗杆传递功率不是很大，速度只是中等，故蜗杆用，因希望效率高些，耐磨性好些，故蜗杆螺旋面要求淬火，硬度大于。蜗杆用金属模铸造，为节约有色金属仅轮缘用铸锡。

5、哨合区要显著减小，将影响传动的平稳性，而在时，则可始终保持有两对以上的齿哨合，所以通常规定真空抬包设计大速比倾包系统设计摘要棉盘根。由于包盖与包体受热不均以及包体在起吊时的受力不均，容易导致包盖与包体法兰止口错位，从而引起密封不严。对于这个问题，方面要加强包体与包盖强度，包体与包盖均需加筋，采用厚法兰。另方面要采用合理。

6、不断倾出，余留在抬包内的铝液所引起的转矩，此外还有转轴与其轴颈的摩擦力矩，三者均为转角的函数。．真空抬包总体设计基本方案．外形为圆柱状，方便制作节省材料，与同体积锥桶形真空抬包相比，散热面积小，有利于保温。虽然锥桶形抬包比圆柱状抬包更有利于清理熔渣及残余铝液，但对于大容积抬包清除残渣已较为方便。．采用茶壶式浇包的结构形。

7、属模铸造。为节约贵重有色金属材料，仅齿圈用青铜制造而轮芯用灰铸铁制造。按齿面接触疲劳强度进行设计，根据闭式蜗轮蜗杆传动的设计准则，在校核齿根弯曲疲劳强度，由机械设计得传动中心距蜗轮转距•蜗杆输入功率蜗杆输入功率已知条件蜗杆传动效率η蜗杆头数总效率η蜗杆转速,已知条件蜗杆传动传动比及齿数比传动比式中分别为蜗杆和蜗轮的转速。

8、后进入接收室，最后在接收内消音后排出至大气。．减速机是抬包的倾转机构，由于抬包容积的增大，自重及盛铝量均增大，抬包的倾转力矩增大，手动倾转费力效率低而且不安全，该减速机在结构形式设计为手动与电动均可，正常操作为电动，手动为检修和突发事故时用，手动与电动的切换采用爪式离合器，切换迅速方便，安全可靠。该减速机电动为三级蜗轮。

9、。齿数比式中为蜗轮的齿数。当蜗杆为主动时，蜗杆头数蜗杆头数可根据要求的传动比和效率来选定。单头蜗杆传动的传动比可以较大，但效率较低。如要提高效率，应增加蜗杆的头数。但蜗杆头数过多，又会给加工带来困难。所以，通常蜗杆头数取为。蜗轮齿数可根据传动比来确定。应注意为了避免用蜗轮滚刀切制蜗轮时产生根切与干涉，理论上应使.但当时。

10、嘴盖的开启与关闭，使用安全方便。．采用喷射器利用压缩空气抽真空吸铝。考虑到电解槽工作时，打壳下料母线提升等工序均采用压缩空气工作，因此可与电解槽共用个气源，减少设备配置。．喷射器由工作喷嘴负压室扩压管接收室消声器等组成，压缩空气通过收缩的喷嘴后，在负压室内形成束高速射流，吸卷负压室内的空气起进入扩压管，在扩压管内减速扩。

11、杆减速，手动为两级蜗轮蜗杆减速，减速比大。．大速比倾包系统设计．倾转力矩的分析抬包倾转力矩包括空抬包包体所引起的转矩，以及在浇注过程中由于铝液不断倾出，余留在抬包内的铝液所引起的转矩，此外还有摩擦力矩等。空包包体的倾转力矩当空包包体绕与其重心不重合的轴由直立位置转过角度后，如图所示，此时空抬包包体的中心对转轴的倾转力矩。

12、，铝液从包底浇出，熔渣被挡在包内，撇渣效果好。抬包带包盖，包盖与包体采用活节螺栓连接，固定方便。包盖与包底封头采用平底封头。抬包大修清渣砌包衬均可开盖进行，十分方便。考虑到抬包的少量清渣日常检修以及解决抬包在使用间歇中自身散热的问题，在包盖上设立了人孔。．包嘴盖设计成快开的结构形式，包嘴盖与包口管铰接，并采用搭扣来控制。

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