机架A1.dwg
（CAD图纸）
机架A1.exb
冷凝器后罩折弯机的结构装置设计论文.doc
压紧块A3.dwg
（CAD图纸）
压紧块A3.exb
原理图A4.dwg
（CAD图纸）
原理图A4.exb
折弯缸顶端轴座A4.dwg
（CAD图纸）
折弯缸顶端轴座A4.exb
总装图.dwg
（CAD图纸）
总装图.exb
同时根据为螺纹的结构设计耳环用来与推板上的铰链相连，则由此可知折弯缸头尾部耳环中心之间的距离为，其中头部耳环的中心到其底端面的距离为。
通过估计的行程可确定折弯缸的长度为，再以折弯缸的长度为半径，以折弯机构在起始位置时头部耳环中心为圆心作圆，则折弯缸尾部的中心定在该圆的圆弧上，设折弯缸在起始位置时与竖直方向的夹角为а，且在折弯的过程之中а是不断变化的，其具体的受力情况如图所示。
图折弯机构受力简图由图可得为推板的起始位置，为推板的终点位置，为临界位置即折弯缸推力的水平方向上的分力的作用线过点，对点的力矩为。
且折边板的厚度为，折弯机构的受力中心与转动中心之间的距离为，受力中心到推板的距离也为，连接，则点的轨迹即为以为圆心，为半径的圆弧，且，设推力的分力和对转动点的作用线分别为和，与的夹角为。
在推板转到临界位置之前的过程之中，推力对的转矩的作用效果始终与折弯力的作用效果相反见图，以点为转动中心，以逆时针方向为正，由力矩平衡可得图折弯机构受力图又有则式可化为由式可知，在这个过程之中，要使折弯缸的推力最小，即只要最大，此时，又由于在初始位置时.，则此时要求а.。
随着推板绕点转动，则不断的增大，当到达临界位置时，此时折弯的推力沿水平方向上的分力的作用方向过折弯机构的转动点，即分力对折弯机构的转动点的力矩为。
随着折弯机构的继续转动，当到达终点位置时，此时.时即图所示的位置，则在该过程之中，由力矩平衡方程可得又有则式可化为在推板的继续转动即从位置转到位置，为满足最大，由于均大于，应使а尽可能的小。
又由机架的具体结构，初定а，则由此可定出折弯缸底座工作台的具体尺寸。
再由确定的尺寸量得折弯缸的行程为.，小于选取的行程。
当确定好а的具体值后，就可以定出折弯缸在转动的过程之中的受力情况，由于。
又由装配图可量得在折弯机构从起始位置转动临界位置，再转动到终点位置时а的值分别为.和，的值分别为.和.。
则在位置时，由式可求得折弯缸的推力为在临界位置时，折弯缸的分力对转动中心的力臂为，即，而对转动中心的力臂就为，大小为.，则可求得起大小为或者在临界位置时，则式可以化为由以上两式可知，折弯机构在起始位置与临界位置时折弯缸的推力很接近，但由式可得，当时，折弯机构的受力最小，且该位置存在于折弯机构在从起始位置转到临界位置这过程之中，由装配图上量得此时的а，则可求得此位置折弯缸的推力为在终点位置时，折弯缸的推力可按式计算，则表不同情况下折弯机构的受力起始位置.最小位置.临界位置.终点位置.则由以上的分析可得，折弯缸在工作过程之中，其所需要的推力先减小，然后折弯力又慢慢的变大，当达到临界位置时，折弯缸的推力与在起始位置时很接近，再随着折弯机构的继续转动，折弯缸的就推力又慢慢的减小，直到达到终点位置，但在终点位置时折弯缸的推力比在起始位置时小。
则可以得到折弯机构在转动过程之中起始位置时的受力最大，在起始位置与临界位置之间的位置时受力最小。
由此可知，预设的折弯缸与竖直方向的夹角符合要求。
由以上可知，预设的行程可满足工作要求，同时该折弯缸适用于的液压油机械油和乳化液等介质。
其具体的型号为冶金标准液压缸双作用活塞杆的第种类型压力级代号，此处表压力为缸径，用表示，单位为行程，用表示，单位为油口连接代号，表示螺纹连接安装方式代号，表示尾部单耳环附加装置代号，表示带缓冲活塞杆端结构代号，表示为外螺纹介质代号，表示为液压油。
.液压系统的设计负载分析负载分析中，暂不考虑回油腔的背压力，液压缸的密封装置产生的摩擦阻力在机械效率中加以考虑。
压紧缸带动的活动梁是在竖直方向上运动，动梁与压紧块
（定稿）冷凝器后罩折弯机的结构装置设计（CAD图纸+毕业论文）
