导筒.dwg
（CAD图纸）
封面.doc
机械装配图A0.dwg
（CAD图纸）
矿车轮对拆卸机设计正文.doc
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液压缸装配图A1.dwg
（CAD图纸）
液压系统图.dwg
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液压站总图A0.dwg
（CAD图纸）
回油路的总压力损失为变量泵出口处的压力式式中液压缸的效率，取.为无杆腔的面积为有杆腔的面积所以.由于快进和快退两个阶段的外负载较小，故其损失验算从略。
上述验算表明，无需修改原设计。
系统温升的验算液压系统在整个循环中，快进快退的过程时间很短，工进时间较长，占整个循环时间的以上，所以系统温升可概略用工进时的数值来代表。
工进时，则此时泵的效率为.，泵的出口压力为.，则有此时的功率损失为可见在工进时，功率损失为.。
假定系统的散热状况般，取，油箱的散热面积为式中液压油箱的容量，根据说明书液压油箱的设计可得系统温升为验算表明系统的温升在许可范围内。
液压缸的设计.液压缸主要尺寸的确定液压缸工作压力的确定见液压系统的设计。
液压缸内径和活塞杆直径的确定见液压系统的设计。
液压缸壁厚和外径的计算由于该系统为中低压系统，按公式计算所得的液压缸厚度往往很小，使缸体的刚度往往很不够，如在切削过程中变形安装变形等引起液压缸工作过程卡死或漏油。
因此般不作公式计算，按经验选取，然后按进行校核。
式中液压缸缸筒的厚度试验压力，当工作压力时，工作压力时，液压缸内径缸体的许用应力式中缸体材料的抗拉强度安全系数般取查参考文献表.工程机械液压缸外径系列，根据内径为，取外径为，则厚度，同时按表备注选取液压缸体为无缝钢管材料钢。
查参考文献上册表得钢的抗拉强度为所以式由于上不等式成立，故所选壁厚满足要求。
液压缸工作行程的确定液压缸工作行程长度，可根据执行机构实际工作的最大行程来确定，由矿车轮对的实际尺寸和经验取其工作行程。
缸底缸盖厚度的确定般液压缸为平底缸，当缸底要设计油孔时，查参考文献按.公式式式中缸底厚度液压缸内径试验压力，当工作压力时，缸底材料的许用应力缸底孔直径根据参考文献第二十三篇第六章叙述，选取缸底材料为铸钢，查参考文献上册表得铸钢的抗拉强度为，再根据手册取安全系数为，故其考虑到缸底还设有缓冲装置进油口排气阀，所以设计缸头法兰厚度为。
由于在液压缸缸盖上有活塞杆导向孔，因此其厚度的计算方法与缸底略有所不同。
但考虑到缸盖在缸头之后，只起到固定导向套密封圈防尘圈的作用，其所受的压力比缸底的小得多，在此为了简化计算，与缸底有计算方法致，同时考虑到密封圈防尘圈的尺寸，取缸头法兰的厚度。
最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点到的距离称为最小导向长度。
如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度间隙引起的挠度增大，影响液压缸的的稳定性。
因此，设计时必须保证有定的最小导向长度。
对般的液压缸，最小导向长度应满足以下要求式式中液压缸的最大行程液压缸的内径所以活塞的宽度般取，根据实际需要，现取导向套支承面长度，根据液压缸的内径和液压缸盖孔来共同确定。
当时，取当时，取根据实际需要，现取为保证最小导向长度，若过分增大和都是不适宜的，必要时可在缸盖与活塞之间增加隔套来增加的值。
隔套的长度由需要的最小导向长度决定，即缸体长度的确定液压缸缸体的内部长度应等于活塞的行程和活塞宽度之和。
缸体外形长度还要考虑到两端盖的厚度，同时液压缸缸体的长度不应大于内径的倍。
所以缸体内部长度为缸体外形长度为液压缸长度远远小于缸体内径的倍，因此满足设计要求。
活塞杆稳定性的验算当液压缸支承长度时，须活塞杆弯曲稳定性并进行验算。
液压缸的支承长度是指活塞杆全部外伸时，液压缸支承点与活塞杆前端连接处之间的距离为活塞杆直径。
根据前面数据估算液压缸的支承长度则所以活塞杆稳定性不需要验算。
.液压缸的结构设计缸体与缸盖的连接形式缸体与缸盖的连接形式常见的有法兰连接螺纹连接外半环连接内半环连接几种形式。
其中法兰连接结构比较简单，易于加工和装配，应用广泛，但外径尺寸大。
螺纹连接结构的外径尺寸小，但端部结构复杂，而且内外径有同轴度要求，装配困难，要使用专门工具应注意拧端盖时有可能把密封圈拧扭。
外半环连接结构液压缸的重量比拉杆连接的轻，连接方式和装配都很方便，但缸体开槽后，削弱了强度，需要加大缸体壁厚。
当外径尺寸受到限制时，可采用内半环连接，其结构紧凑，重量轻，但安装密封圈时有可能被环槽边缘擦伤。
（定稿）矿车轮对拆卸机设计（CAD图纸+毕业论文）
