（全日制本科毕设）膜片式离合器的设计（全套图纸CAD哟）
A1-从动盘总成.dwg
（CAD图纸）
A1-盖总成.dwg
（CAD图纸）
A1-离合器.dwg
（CAD图纸）
A1-压盘.dwg
（CAD图纸）
A2-离合器盖.dwg
（CAD图纸）
A2-膜片弹簧.dwg
（CAD图纸）
A2-摩擦片.dwg
（CAD图纸）
A3-波形片.dwg
（CAD图纸）
A3-从动盘.dwg
（CAD图纸）
A3-支撑圈.dwg
（CAD图纸）
A4-传动片.dwg
（CAD图纸）
A4-从动盘毂.dwg
（CAD图纸）
调研报告（2页）.doc
任务书（1页）.doc
说明书.doc
加载点间的相对变形轴向为。
压紧力与变形之间的关系式为式中弹性模量，对于钢，.泊松比，对于钢，.弹簧钢板厚度膜片弹簧在自由状态时，其碟形弹簧部分的内截高度，如图膜片弹簧在自由状态时，其碟形弹簧部分大端和小端半径，如图压盘加载点和支撑环加载点半径。
当离合器分离时，膜片弹簧的加载点发生变化。
如图设分离轴承对膜片弹簧分离指所加的载荷为，对应此载荷作用点的变形为。
应当指明，在分离与压紧两种加载情况下，只要膜片弹簧变形到相同的位置，及其碟形弹簧部分的子午断面从自由状态的初始位置转过相同的转角，便有如下的对于关系式中膜片弹簧分离指与分离轴承接触点的半径.当曲线已知，利用式和很容易求出曲线.如果想知道分离指对膜片弹簧的推力与该弹簧在同压盘接触点的变形如图之间的关系，只要将式即可求出.必须指出，为自然状态算起的膜片弹簧分离指加载点的变形位置，与分离轴承推分离指的移动行程不同如图，而是与压盘分离行程相对应的，有。
如果考虑分离指在力作用下的弯曲变形，由图可见。
分离轴承推膜片弹簧分离指的总移动行程为。
图膜片弹簧分离指受载时的变形示意图膜片弹簧的应力计算我们假定膜片弹簧在承载过程中，其子午断面刚性得绕此断面上的中性点转动参看图。
由此可知，断面在点处沿圆周方向的切向应变为零，因而点的切向应力为零点以外的断面上的点般均发生切向应变，故产生切向应力。
如选坐标固定于子午断面，使坐标原点位于中性点，令轴平行于子午断面的上下边且方向如图所示，则端面上的任意点的切向应力为式中碟形弹簧部分子午断面的转角自由状态初始位置算起碟形弹簧部分自由状态时的圆锥底角碟形弹簧部分子午断面中性点的半径，。
分析表明，膜片弹簧的碟形弹簧部分凸面内缘点处的切向应力最大。
将点的坐标和代入式，则得点的切向应力的表达式如下令，可求出切向应力达极大值的转角。
由此表明，点压应力的极大值发生在这样的转角位置上比碟形弹簧压平位置转角等于再多转角度。
当离合器彻底分离时，膜片弹簧子午断面的转角，应把式中的取为计算如果，点切向应力应彻底分离时的变形位置转角计算。
点作为分离指根部的点，分离轴承推力作用下还有弯曲应力，其表达式为式中分离指数目个分离指的根部宽度。
由于为切向压应力垂直的拉应力，所以，根据最大剪应力强度理论，点的当量应力为在实际设计中，通常用此当量应力校核膜片弹簧的强度，即让不超过许用应力。
主要参数的选取比值的选取此值对膜片弹簧的弹性影响极大。
为了保证离合器压紧力变化不大，选取则。
分析表明，愈小应力愈大，弹簧越硬，弹性曲线受直径误差影响愈大，故选取.，则。
膜片弹簧在自由状态时，圆锥底角般在左右，故选取，分离指数目取选取作为膜片弹簧的制造材料，当量应力的许用应力可取为。
.碟形弹簧的计算离合器中的碟形弹簧的设计计算，主要根据其刚度条件载荷变形公式，强度条件应力变形公式已知通常为下列参数载荷碟形弹簧的外径和内径所需要的载荷变形特性曲线型式即表示比值的范围．求内截锥高度弹簧板厚度载荷变形特性载荷与变形量的关系和各特性点的位置．设计应满足的要求所设计碟形弹簧的载荷变形特性要符合使用的需要刚度条件所设计碟形弹簧的最大工作应力仍不超过许用应力强度条件．设计计算步骤先选择碟形弹簧的材料，并确定其许用应力．由于在式和式的两个公式中，尚有三项未知数，不能联立求解，而且即使已知项，两式仍不便联立求解，因在式中项为三次方．因此只有通过先假设两项参数的试算方法．可先假设根据锥角或地位的限制等等，再假设根据比值或根据地位等，然后由式用试算法求得或．根据已得的代入式，试算是否满足强度条件但应注意，有时计算所用的并不等于计算所用的．如不能满足式的要求，就要
