没有裂缝然后，需要弯矩同构件出现裂缝弯矩相比较。分别降低板厚和梁惯性矩，使需求弯矩大于裂缝出现弯矩。梁外部出现裂缝正负弯矩分别为和。需要注意是柱子没有裂缝出现。再后，再按以上方法重新分析建筑和弯矩简图。重复这些步骤直到所有裂缝区域被鉴定和用模型表示出来。除了两端区域建筑结构里梁上部不配筋图。例如，梁在距点以后，其上部不配筋如图和。为了确定出可能丧失挠曲强度截面位置，将裂纹铰布置在上部没有配筋可能弯曲破坏点上。塑性铰挠曲强度设为于相等，当所受弯矩达到时，该截面即发生破坏。图二层梁和梁详细配筋情况楼盖系统有沿纵向南北向次梁。图所示为典型楼盖横截面。为了计算出次梁和板可能非线性响应，用梁单元为楼盖建立模型。次梁按型梁计算，翼缘计算宽度为各自板厚四倍。选取轴和轴纵梁和其之间个宽英寸梁间格栅为板计算模型。为了给出板沿横向计算模型，同样用个宽英寸于横梁平行梁。在方形板中其剪力流和梁单元中不样。所以其扭转刚度取为整个截面刚度半。图梁上部配筋弯曲位置于梁相似，在邻近建筑靠近柱地方图典型楼盖次梁系统图实验和分析第二层柱竖向位移建筑层有填充墙，并在门窗等开口位置有过梁，如前面提到第三层填充墙，在爆除前已经拆掉。填充墙是用良好空隙砖砌成，空心砖净空是其总大小半。填充墙平面效应增强了建筑刚度和强度，并且影响建筑对荷载反应即变形。如果忽略墙影响将得不到准确建筑刚度和强度。在中考虑了两种填充墙形式种是用平面框架模型模型，另种是中建议受压杆件模型模型。模型是平面框架模型，但是，现行版本只能计算线性框架模型，不能计算裂缝发展情况。填充墙抗拉强度大概为，弹性模量为。由于裂缝发展对填充墙刚度影响很大，重复以下步骤来计算裂缝形成假设填充墙是线性而且没有开裂，运行非线性历史分析。由于梁中塑性铰存在，梁中弯矩大于裂缝出现弯矩时候，对截面惯性矩有个折减。判定填充墙出现依据是看其应力于墙抗拉强度大小关系。节点在拉应力大于抗拉强度地方分离。重复上面步骤直到裂缝区域被确定。模型受压杆件模型如所述用受压杆件来代替填充墙，杆件方向根据移除柱后结构变形形式和开口位置确定。柱移除按以下步骤模拟柱移除。结构是在只受永久荷载下分析，内力在柱端测定，将随着柱移除而卸荷。模型建立是在移除第层柱情况下进行。结构同样是在永久荷载下进行静态分析。在此情况下，测得柱端内力被当成永久外部荷载施加在结构上。注意此分析结果跟第步分析是等价。第二步中大小相等方向相反柱端力，被瞬间施加在原柱位置上，然后进行动态分析。实验和分析结果比较结构计算最大竖向位移在第二层柱上，图所示为按模型实验和分析梁竖向位移比较。实验数据是用三个粘在两端传感器记录。实验和分析得到最大位移分别是和，相差尽为。实验和分析位移产生所用时间分别为和。分析结果显示永久位移为，比实验结果小，实验结果为。图第二层柱在模型和下分别沿时间竖向位移图比较了第二层柱分别在模型和下分析沿时间竖向位移。由图中可以看出，按受压杆件模型模型得出最大竖向位移为,比用模型得出结果高出约。在图可以看出按模型得出结果与实验结果是想接近，模型得出结构变形过高。如果最大竖向位移偏大话，填充墙开裂情况会更加严重，更偏向于受压杆件形成，模型和模型得出结果差异将减小。图比较了用模型时第二层柱分析和实验位移值。同样，第次达到最大位移值实验和分析值非常接近，分析永久位移值比实验位移值略微低些。图所示为根据模型得出最大竖向位移结构变形放大倍后情况。图第二层柱竖向位移实验和分析结果比较图按模型，分析结构变形形式第二层实验得出变形形式也给出通过实测得变形形式在图中也用实线标出了。在二层梁上下端部应力重分配复杂地方共用了个电位计。梁上部和对应下部电位计接在起用来测量梁扭转变形。用上下端部电位计差值除以电位计距离沿梁高。分析推算二层梁端部变形曲线如图中曲线所示。由图可以看出，分析变形梁变形曲线跟实验所得结果非常吻合。根据模型分析结果表明预示钢筋屈服塑性铰只有两个，四个没有上部配筋截面，到达屈服极限而开裂。图给出了所有塑性铰及开裂位置。本科毕业设计外文文献及译文文献资料题目文献资料来源文献资料发表出版日期院部专业班级姓名学号指导教师翻译日期附件，外文翻译原文及译文，文献原文本科毕业设计外文文献及译文文献资料题目文献资料来源文献资料发表出版日期院部专业班级姓名学号指导教师翻译日期附件，外文翻译原文及译文，文献原文