1、“.....使用双线性硬化材料特性。获得应力分布后，可以获得极限荷载结构三个步骤压应力映射曲线应力集中区域两倍弹性斜率法和切线交会法分别用来确定极限荷载各区域通过比较,最小负荷就是极限承载荷。图显示压力应变曲线在喷嘴和远场区域,分别为有限元模型量程。表列出了不同位置极限荷载值情况。用交会法略大于使用两倍弹性斜率方法获得正切值。相比之下,极限荷载结构载荷兆帕小于塑料崩溃载荷兆帕这表明弹塑性分析比极限承载力分析具有更强抵抗能力,因为后者是不真实应力分析,是假定弹塑性材料。标准极限分析要求„不超过规定崩溃载荷三分之二下界载荷。因此,允许最大设计压力是因此,规定最大限度设计压力为兆帕。相比之下,兆帕案例设计压力下是安全。弹性应力分析在弹性应力分析中，假设材料为线弹性并且不考虑塑性硬化。结合弹性应力分析标准弹性应力分析和塑性破坏准则,并将计算应力出设计压力称为名义应力。基于统安全裕度原则,应力分析根据其不同性质区分应力压力等方面来源应力分布状况及其影响结构。上面方法也可以称为应力分类法,弹性应力区分为次应力二次应力和峰值应力。然后,分类应力分别采用不同强度限制条件......”。

2、“.....在应力评定时，喷嘴附近所有平均应力都被看作是膜应力引起弯曲应力和喷嘴附近所有内部压力二次应力。标准和标准，控制安全系数为，从而设计压力通过计算,表列出评估结果表明这情况下设计压力兆帕是安全，尽管应力分类方法不能直接确定容器轴向应力极限。结论本文探讨了利用有限元分析计算方法来解决标准提出三种防止容器塑性失稳破坏准则,利用弧长算法和有限元分析相结合,重新开始发展个子程序来计算容器塑料崩溃负载。导出了压力应变曲线后，利用弹塑性应力分析直接获崩溃载荷,利用切线交会法和两倍弹性斜率法分析获得极限载荷。通过比较,本文提出有限元算法计算内部压力作用下塑料崩溃载荷是比较有效。同时,完整弹塑性应力分析法比极限承载力分析和应力分类方法设计更为实用和更具启发性，尽管完整弹塑性应力分析法计算成本相对高些。参考文献略。弹塑性应力分析个重要问题是在个指定安全系数下对容器进行设计计算。已被广泛地开展研究和提出许多方法，入塑形轮廓法,塑性工作标准,和极限应力法,。然而,圆切线交会法和两倍弹性斜率法导致近似结果，因为真正塑料不稳定观点是不完整没有达到上述计算和推导应力应变曲线......”。

3、“.....许多研究人员年特纳高庆宇,年,克里斯托弗等年年进行了理论推导，提出了圆筒形容器塑料崩溃载荷,但是不可能处理复杂大规模容器管口。本文提出个理论方法利用弹塑性有限元分析提出了种计算塑料容器崩溃负荷,容器材料和几何非线性性质被考虑在内。弧长算法,年,年和再分析常使用完整应力应变关系，计算结果与实验和其他现有模型进行了对比。有限元分析,三种破坏准中文字用有限元分析法计算压力容器塑性崩溃负载摘要本文提出了种新理论方法利用有限元分析来计算在内压作用下压力容器塑性崩溃负载，并与锅炉压力容器标喷嘴。其设计压力是个兆帕。利用有限元软件进行有限元参数化。模型由三位网状结构构成。封头当量应力以封头顶上面孔喷嘴为代表。有限元网格模型如图，其中包括节点和元素。位移边界条件在平面在筒体底面在任何个节点,以消除刚体位移结构材料被认为是各向同性和弹塑性。其力学性能都列在表,年。弹塑性应力分析根据强化模型材料组织和性能可表示为,应变应力和硬化指数分别为和。在有限元预处理真实应力应变曲线拟合后引入塑性变形应力应变在软件中显示离散点。材料本构关系被显示在图......”。

4、“.....然而,对于变应力和硬化指数分别为和。在有限元预处理真实应力应变曲线拟合后引入塑性变形应力应变在软件中显示离散点。材料本构关系被显示在图。内部压力作用下结构可进行使用牛顿迭代算法进行弹塑性应力分析。然而,对于瞬间塑料崩溃结构,这种方法也不能进步追踪荷载路径,因而无效，因为综合结构塑料崩溃构造要点是单数,显示在图。为解决这问题，弧长算法,采用非线性路径和结构塑料崩溃计算荷载,显示在图。这种方法是最初年和年提出，并由年和进步提出改进方法。处理零负切线不圆滑，弧长跟踪算法引入个元素，介于与之间。这未知数改变了有限元结构变化趋势，其方程式为，为外力，为不平衡内力。这个处理方法，弧长算法另个约束是强加，其表示为是位移增量，是弧长半径。在有限元分析中,弧长算法,年,年和再分析相结合来计算结构响应,这里个利用主程序对子程序被编码综合利用。有限元分析流程图是显示在图压力增量是选择和相应荷载步指定。建立了个文本文件实现重启分析，为提高计算效率，改变附近数量位步崩溃点载荷使用高性能计算机来实现数值计算，其主要配置英特尔以个处理器主频每个处理器是寻常千兆赫及记忆......”。

5、“.....结果表明，随着应变压力增大先增大后减小。经历了个相对较小容器变形阶段压力大约不到和个大型变形阶段崩溃压力约兆帕。进入曲线递减阶段之后，在不稳定塑料张力下开始崩溃。在图中三条曲线显示塑性崩溃有相同数值。塑性崩溃计算数值与等和标准中理论数值进行比较，显示在表中，和那些使用其他模型相比，其结果相差，通过以下两个方面来说明其原因第,现有模型没有考虑到影响喷嘴塑性崩溃负荷第二,在表导出了基于实证估计表达式,无法解释塑性容器淬火表面热处理工艺。因此,在分析塑性材料，个强化模型是非常重要点,。为了验证该算法效率,提出了轴对称有限元分析设计解决方案,在容器设计两个方面上被执行，其中包括个圆柱体,两只正常椭圆封头上。网格模型使用节点元素。材料应力应变曲线有限元模型与边界条件和破裂分别显示在图。料压缩和拉伸强度分别是和。用有限元分析法对塑料崩溃负荷和实验都列在表。结果表明,该理论值与实验能值较好吻合。产生和误差其原因主要来自三个方面第，材料发生异变导致容器材料不统第二，理论计算忽视焊接影响第三,增压速率气动系统也会在定程度上影响实验破裂强度。极限荷载分析在极限荷载分析中......”。

6、“.....力学与工程学报。，。自然对流换热等温不同形状水平板。传热传质研究年，。板上，或在管中电晕风。本研究旨在开发集成系统适用于无风扇高发电应用，如。图板翅式散热器详细几何形状实验装置在环境室中进行实验，为体积为米米米提供气体。外测室温控制在度测试设备在测试室内部由板翅式换热器接收器是由个加热器，个保温箱和个电极框架组成，作为图示。散热片是由铝合金制成与通过热导率为数控车床产生制造加工精度为。详细散热器尺寸示于图。散热器具有表面总面积为平方米。坚持个聚酰亚胺加热器散热片底部具有高热导率油脂。该加热器是相同大小底板散热片，用于除去扩散阻力。此外，制成绝缘框胶木具有低热电导率被置于下方加热器，以减少热损失。该加热器是由直流电源供电。同样，个型热电偶连接到图四种针阵列电极。基座板热水槽，得到碱平均温度板。热电偶预校准精度度。此外，安装了个型热电偶里面保中文字附件外文资料翻译译文强化传热针排列电极个集成冷却系统黄任聪，文振许，王智川关键词电水动力学电晕风增强对流板翅片散热器摘要电水动力学提高了自然对流换热实验研究工作。种结合板翅式散热器针阵列电极在受控环境下进行测试......”。

7、“.....对流换热由于通过电子磁场协同作用使电晕风力发电增强了对流传热，要识别到效果。增强比作为传热系数定义相对于。如果没有，建议更换性能参数，这时发现与负电晕相比，具有较低阈值电压和更好性能积极。用增强电力输入和线性总电晕电流功率时传热强化是显而易见，当上面电晕放电成立。对于适度试验条件下，增强比例大约是，与优选归化电极散热片边缘相比，高约。对于给定电极高度，有个最优电极密度低于该所需面积暴露于电晕风显然是不够，超出流量所造成干扰相邻电极抵消了有效性能。特别是增强比例减小，增加了热作为结果增强浮力对流耗散。内容介绍代表电场电压，这是研究个电场影响下流体和个接地电极之间放电高电场这被称为风电引起空气运动，电晕风，或离子风。罗宾逊提出历史回顾这种现象。发展理论压力恢复为气体和液体，并在单极区域得出结论，所产生压力是成比例电晕电流和磁场强度平方，但是成反比离子迁移率。罗宾逊报道效率电力，流体动力能量转换为大约到。此外，他还指出气体速度线性函数电压和电晕电流平方根成正比。建和吉和巴斯蒂安研究了能量转换效率并表示，这种效率增加与流体速度关系......”。

8、“.....他们研究结果表明，传热系数增加放电电流和最大电流电场倍电晕电流在相对于自然对流倍。此外，传热系数增加随环境压力变化这是由于边界层厚度减少。弗兰卡利用多线电极系统与备用电极相反极性诱发涡流传热系数充实了二次流，呈现出作用是只要增加电功率是大于热传递率增加。基布雷尔和卡特针直接制版系统实验研究得出结论是气体速度平方根成正比电晕电流和传热系数成正比第四根电晕电流。测试点板和线对板电极结构，并提供相关预测每种情况下平均传热系数。等测得传热强化与电极布置有关系，表现为负电晕高于那些正极。另外，焦耳热效应选中塑性屈服阶段，使用双线性硬化材料特性。获得应力分布后，可以获得极限荷载结构三个步骤压应力映射曲线应力集中区域两倍弹性斜率法和切线交会法分别用来确定极限荷载各区域通过比较,最小负荷就是极限承载荷。图显示压力应变曲线在喷嘴和远场区域,分别为有限元模型量程。表列出了不同位置极限荷载值情况。用交会法略大于使用两倍弹性斜率方法获得正切值。相比之下,极限荷载结构载荷兆帕小于塑料崩溃载荷兆帕这表明弹塑性分析比极限承载力分析具有更强抵抗能力,因为后者是不真实应力分析,是假定弹塑性材料......”。

9、“.....因此,允许最大设计压力是因此,规定最大限度设计压力为兆帕。相比之下,兆帕案例设计压力下是安全。弹性应力分析在弹性应力分析中，假设材料为线弹性并且不考虑塑性硬化。结合弹性应力分析标准弹性应力分析和塑性破坏准则,并将计算应力出设计压力称为名义应力。基于统安全裕度原则,应力分析根据其不同性质区分应力压力等方面来源应力分布状况及其影响结构。上面方法也可以称为应力分类法,弹性应力区分为次应力二次应力和峰值应力。然后,分类应力分别采用不同强度限制条件。图显示设计压力应力强度分布和应力分类。在应力评定时，喷嘴附近所有平均应力都被看作是膜应力引起弯曲应力和喷嘴附近所有内部压力二次应力。标准和标准，控制安全系数为，从而设计压力通过计算,表列出评估结果表明这情况下设计压力兆帕是安全，尽管应力分类方法不能直接确定容器轴向应力极限。结论本文探讨了利用有限元分析计算方法来解决标准提出三种防止容器塑性失稳破坏准则,利用弧长算法和有限元分析相结合,重新开始发展个子程序来计算容器塑料崩溃负载。导出了压力应变曲线后，利用弹塑性应力分析直接获崩溃载荷......”。