微型货车驱动桥设计摘要从桥壳的使用强度来看，矩形管状高度方向为长边的比圆形管状的要好。所以在此采用巨型管状。根据上式桥壳的静弯曲应力.在不平路面冲击载荷作用下的桥壳强度计算当汽车在不平路面上高速行驶时，桥壳出承受静止状态下那部分载荷外，还承受附加的冲击载荷。在这两种载荷总的作用下，桥壳所产生的弯曲应力为式中动载荷系数，对于再活汽车取.桥壳在静载荷下的弯曲应力，。根据上式.汽车以最大牵引力行驶时的桥壳强度计算为了使计算简化，不考虑侧向力，仅按汽车作直线行驶的情况进行计算，另从安全系数方面做适当考虑。如图所示为汽车以最大牵引力行驶的受力简图。图汽车以最大牵引力行驶的受力简图作用在左右驱动车轮的转矩所引起的地面对于左右驱动车轮的最大切向反作用力共为根据上式可计算得.由于设计时些参数未定而无法计算出汽车加速行驶时的质量转移系数值，而对于载货汽车的后驱动桥可在范围内选取，在此取.。此时后驱动桥桥壳在左右钢板弹簧座之间的垂向弯矩为.根据上式由于驱动车轮所承受的地面对其作用的最大切向反作用力，使驱动桥壳也承受着水平方向的弯矩，对于装有普通圆锥齿轮差速器的驱动桥，由于其左右驱动轮车轮的驱动转矩相等，故有.所以根据上式桥壳还承受因驱动桥传递驱动转矩而引起的反作用力矩，这时在两钢板弹簧间桥壳承受的转矩为.式中发动机最大转矩，在此为.传动系最低传动比传动系的传动系的传动效率，在此取.根据上式可计算得所以在钢板弹簧座附近的危险断面处的弯曲应力和扭转应力分别为式中，分别为桥壳在两钢板弹簧之间的垂向弯矩和水平弯矩分别为桥壳在未向断面处的垂向弯曲截面系数，水平弯曲截面系数和扭转截面系数根据上式可以计算得汽车紧急制动时的桥壳强度计算这时不考虑侧向力，图为汽车在紧急制动时的受力简图。图汽车在紧急制动时的受力简图由于设计时些参数是未知的，所以后驱动桥计算用的汽车紧急制动时的质量转移系数不可计算，般对于载货汽车后驱动桥取图为汽车紧急制动时后驱动桥壳的受力分析简图，此时作用在左右驱动车轮上除垂向反作用力外，尚有切向反向力，即地面对驱动轮的制动力，因此可求得紧急制动时桥壳在两钢板弹簧座之间的垂向弯矩及水平方向弯矩分别为式中汽车制动时的质量转移系数，计算后驱动桥时.驱动车轮与路面的附着系数，计算时可取，在此取.根据上式可以计算得图汽车紧急制动时前后驱动桥的受力简图桥壳在两钢板弹簧座的外侧部分处同时还承受制动力所引起的转矩，对于后驱动桥.根据上式所以根据上式计算出在钢板弹簧座附近危险断面的弯曲应力和扭转应力分别为由于桥壳的需用弯曲应力为,许用扭转应力为，所以该设计的桥壳满足这种条件下的强度要求。结论本文在国内外微型货车驱动桥结构形式的总体发展趋势下，根据给定的结构参数，计算出汽车总体设计基本参数，而后选择驱动桥各构件的形式，并完成驱动桥主减速器和差速器以及半轴部分的设计计算和校核。本论文主要涉及到以下几个方面根据给定的设计参数，参照传统设计方法和现有车型，确定汽车总体设计参数，具体包括主要结构尺寸参数质量参数和性能参数，并选择发动机和轮胎的结构形式根据总体参数选择主减速器差速器半轴和桥壳的选型设计主减速器差速器和半轴的主要结构尺寸，并对其进行强度校核。根据设计结果绘制两张零号图纸。本驱动桥设计结构合理，符合实际应用，具有很好的动力性和经济性，驱动桥总成及零部件的设计能尽量满足零件的标准化部件的通用化和产品的系列化及汽车变型的需要，维修保养方便，机件工艺性好，制造容易。但此设计中中仍有许多的不足，再设计结构尺寸时，有些设计参数是按照以往经验值得出，这样就带来了定的误差在强度和寿命计算方面基本满足要求，仍需进步完善另外，在些小的方面，由于时间问题，做得还不够仔细，恳请各位老师同学给予批评指正。参考文献王望予.汽车设计.北京机械工业出版社，.陈家瑞.汽车构造.北京机械工业出版社，.机械设计手册编委会.机械设计手册.北京机械工业出版社，.朱孝录.齿轮传动设计手册.北京化学工业出版社，.余志生.汽车理论.北京机械工业出版社，.西北工业大学机械原理及机械零件教研室.机械原理.北京高等教育出版社，.刘品，李哲.机械精度设计与检测基础.哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，.王春香.材料力学.哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，.汽车工程手册编辑委员会.汽车工程手册基础篇.北京人民交通出版社，.陈铁鸣.机械设计.哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，.刘惟信.汽车车桥设计.北京清华大学出版社，王丽洁，吴佩年.机械制图.哈尔滨哈尔滨工业大学出版社，