1、作为附属部分对主主梁有影响。．计算副主梁水平载荷时，将铰接点看成刚性连接。.载荷计算主主梁.主主梁自重查表得主小车轮压，选用车轮材料，车轮直径，轨道型号，许用值。由轨道型号查得轨道理论重量，主小车轨道重量栏杆等重量，主梁的均布载荷。．主小车布置，两侧起升机构对称布置，重心位于对称中心。吊具质量起升载荷小车重量因主小车吨位较大，采用台车形式八个车轮，可求实际主小车满载时的静轮压根主主梁上空载小车轮压．惯性载荷根主主梁上小车惯性力主小车上主动轮占半，按主动车轮打滑条件确定主小车的惯性力大车起制动产生的惯性力．偏斜运行侧向力根主主梁的重量为主主。

2、的复合应力为，区格的临界复合应力为所以，区格Ⅰ的局部稳定性合格。加劲肋的确定横隔板厚度，板中开孔尺寸为，镶边板厚，镶边板宽，其尺寸如图图加筋板截面尺寸翼缘板纵向加劲肋选用角钢，纵向加劲肋对翼缘板与加劲肋接触面的惯性矩为合格主副腹板采用相同的纵向加劲肋纵向加劲肋对腹板板厚中心线的惯性矩为综上所述，选择的加劲肋合格。.刚度计算．桥架的垂直静刚度满载小车位于主梁跨中产生的静挠度，见图图满载小车位于主梁跨中受力图满足要求．桥架的水平惯性位移小车位于跨中，计算起动工况的跨中位移．垂直动刚度起重机垂直动刚度以满载小车位于桥架跨中的垂直自振频率来表征，。

3、水平剪切力.偏斜侧向力计算简图如图主主梁偏斜侧向力计算简图小车在跨中，侧向力超前力为处轴力处水平剪切力主梁跨中水平弯矩主梁轴力主梁跨中总水平弯矩为小车在跨端侧向力为超前力端水平剪切力主梁跨端水平弯矩主梁跨端的水平剪切力为主梁跨端总的水平剪切力为副主梁副主梁求解水平载荷的模型，见图图副主梁水平载荷受力模型在水平载荷及作用下，桥架按刚架计算，因偏轨箱型梁与端梁连接面较宽，应取两主梁轴线间距代替原小车轨距构成新的水平刚架，这样比较符合实际，于是载荷对相互间受力分析互不影响。．将端梁结构看作多跨静定梁，主主梁受力作为基本结构对副主梁无影响副主梁受。

4、示于图图加强筋布置图验算跨中主腹板上区格Ⅰ的稳定性。区格两边正应力为属于不均匀压缩板区格Ⅰ的欧拉应力为区格分别受作用时的临界应力为，板边弹性嵌固系数.，屈曲系数则，故需修正，当区格受腹板边局部压应力时，压力分布长按计算区格Ⅰ属双边局部压缩板，板的屈曲系数需修正，则当区格Ⅰ受平均切应力时由，板的屈曲系数故需修正区格上边缘的复合应力为，区格的临界复合应力为所以，区格Ⅰ的局部稳定性合格。验算跨中副腹板上区格Ⅰ的稳定性区格Ⅰ只受及的作用，区格两边的正应力为切应力区格Ⅰ的欧拉应力属于不均匀压缩板屈曲系数则，故需修正，当剪应力作用时故需修正区格上边缘。

5、内扭矩为主主梁跨中总弯矩为主梁跨端总剪切力为副主梁在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算。.固定载荷作用下在副主梁跨中的弯矩为跨端剪切力为.移动载荷作用下主梁的内力轮压合力与左轮的距离为满载小车在跨中，跨中点弯矩为跨中点的剪切力跨中内扭矩满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离取为.跨端剪切力跨端内扭矩为副主梁跨中总弯矩为副主梁跨端总剪切力为.水平载荷如前面模型简化，将主主梁的根梁看作单梁桥架，副主梁看作双梁桥架。主主梁.主主梁的水平惯性载荷模型如前面图小车在跨中，刚架的计算系数为跨中水平弯矩跨中水平剪切力跨中轴力为小车在跨端，跨端。

6、梁跨端焊接上两块耳板，与副主梁端梁连接，在计算时，按假想端梁截面进行计算。如图所示图端梁假想截面与主主梁连接的端梁部分如图所示将超出轨距的部分所假想而成的端梁截面尺寸图端梁与主主梁连接部分其截面尺寸如图图端梁假想截面尺寸形心对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩端梁净截面积端梁毛截面积根端梁单位长度重量组大车运行机构重量司机室及其电气设备的重量主主梁侧假想端梁尺寸如图所示主主梁侧假想端梁重图主主梁侧假想端梁尺寸满载小车在主主梁跨中左侧端梁总静轮压由下图计算图左侧端梁受力分布图由查得，侧向力为满载小车在主主梁左端极限位置左侧端梁总静轮压为侧向力扭。

7、计算如下主梁质量全桥架中点换算质量起升质量起升载荷起升钢丝绳滑轮组的最大下放长度为取，为吊具最小下放距离桥架跨中静位移为查表选用倍率由钢丝绳静拉力选用型钢丝绳起升钢丝绳滑轮组的静伸长结构质量影响系数桥式起重机的垂直自振频率．水平动刚度起重机水平动刚度以物品高位悬挂，满载小车位于桥架跨中的水平自振频率来表征。半桥架中点的换算质量为半刚架跨中在单位水平力作用下产生的水平位移为桥式起重机的水平自振频率为.桥架拱度主主梁的桥架拱度与副主梁的样，见后面副主梁桥架拱度设置。副主梁校核.强度校核图副主梁应力危险点分布图需要计算主梁跨中截面危险点图桥架最。

8、缘板外伸长度，取外伸长，其余悬伸长大于.倍的焊缝厚度桥式起重机小车主要包括起升机构小车架小车运行机构吊具等部分。其中的小车运行机构主要由减速器主动轮组从动轮组传动轴和些连接件组成。此次设计的冶金铸造双梁桥式起重机结构设计，安装于冶金工程厂房内，用于冶金过程供吊运铁水注入混铁炉，炼钢炉和吊运钢水注入连续铸锭设备或钢锭模等用。主小车调运盛桶，副小车进行翻转盛桶等辅助工作，对桥式起重机的载荷要求较高，所以对减速器性能要求较高。本设计为桥式铸造起重机金属结构设计，由于此桥式铸造起重机的起重量大跨度大工作级别高，在设计计算时疲劳强度为其首要约束条件。

9、简化图忽略副主梁对主主梁端部轴受力影响，使主主梁水平面内弯矩值偏大，设计可靠性增强，计算偏保守。主主梁水平刚架计算模型如图所示。图主主梁水平刚架计算模型副主梁水平刚架计算时，主主梁对副主梁相当于固定铰支座。如图所示。图主主梁副主梁相对关系示意图.垂直载荷主主梁在固定载荷与移动载荷作用下，主梁按简支梁计算。见图图主主梁垂直载荷分布图.固定载荷作用下在主主梁跨中的弯矩为跨端剪切力为.移动载荷作用下主梁的内力轮压合力与左侧台车轴线距离满载小车在跨中，跨中点弯矩为跨中点的剪切力跨中内扭矩满载小车在跨端极限位置小车左轮距梁端距离取为.跨端剪切力跨端。

10、尺寸，只需确定其高度，取，跨端下翼缘板厚度为。主主梁跨端截面尺寸如图图主主梁跨端截面尺寸主主梁跨中截面性质建立如图所示的坐标系，计算形心位置.。.计算弯心位置弯心近似地在截面对称形心轴上，其至主腹板中线的距离为。净截面面积毛截面面积计算惯性矩对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩主主梁跨端截面性质净截面面积毛截面面积建立图所示的坐标系，计算形心位置计算惯性矩，对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩副主梁尺寸及截面性质副主梁跨中截面尺寸初选梁高，取腹板高度，上下翼缘板厚度，腹板厚度主腹板，副腹板厚度，副主梁总高副主梁宽度，取腹板内侧间距且，主腹板侧上翼。

11、。因此在选材时选用稳定性好，对应力集中情况不敏感的，降低材料的成本。为减少结构的超静定次数，改善受力，同时又方便运输，桥架采用六梁铰接式结构。主副小车的起重量均偏大，故采用偏轨箱型梁桥架。偏轨箱型梁桥架不仅可减小小车的外形尺寸，同时也增大了起升空间，有利于铸造厂间的应用。在设计时，本着满足疲劳强度刚度稳定性的前提下，尽可能节约材料。考虑铸造起重机主副小车之间有定得高度差，使副小车能自如地从主小车下面通过，故在设计主主梁时采用大截面薄钢板，从而达到节省材料重量轻的要求。同时采用大截面又提高了梁的刚度和稳定性。根据梁的受力特点，偏轨箱型梁主腹。

12、转载荷偏轨箱型梁由和的偏心作用而产生移动扭转，其它载荷，产生的扭矩较小且作用方向相反，故不计算。偏轨箱型梁弯心在梁截面的对称形心轴上不考虑翼缘外伸部分，由前计算可知，弯心至主腹板中线的距离为，查表可知轨高。上下翼缘板厚度，上翼缘板长，下翼缘板长，主腹板厚度，副腹板厚度。上下翼缘板外伸部分长不相同。有轨道侧上翼缘板外伸长度，取。其它翼缘外伸部分长度。焊缝厚度取。轨道侧主腹板受局部压应力，应将板加厚，由局部压应力的分布长度，设计离上翼缘板的段腹板板厚取为。主主梁跨中截面尺寸如图所示。图主主梁跨中截面尺寸主主梁跨端截面尺寸高度要确定主主梁跨端截。

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