，销，螺栓，螺母等。箱体和附属部件以及润滑和密封装置等组成。箱体为剖分式结构，由箱体和箱盖组成，其剖分面通过蜗轮传动的轴线箱盖和箱座用螺栓联成体采用圆锥销用于精确定位以确保和箱座在加工轴承孔和装配时的相互位置起盖螺钉便于揭开箱盖箱盖顶部开有窥视孔用于检查齿轮啮合情况及润滑情况用于加住润滑油，窥视孔平时被封住通气器用来及时排放因发热膨胀的空气，以放高气压冲破隙缝的密封而致使漏油副标尺用于检查箱内油面的高低为了排除油液和清洗减速器内腔，在箱体底部设有放汕螺塞吊环螺栓用来提升箱体，而整台减速气的提升得使用与箱座铸成体的吊钩减速气用地脚螺栓固定在机架或地基上。减速箱体的结构该减速器箱体采用铸造的剖分式结构形式具体结构详见装配图轴承端盖的结构尺寸详见零件工作图减速器的润滑与密封蜗轮传动部分采用润滑油，润滑油的粘度为查表机械设计基础课程设计轴承部分采用脂润滑，润滑脂的牌号为查表机械设计基础课程设计。减速器附件简要说明该减速器的附件含窥视孔，窥视孔盖，排油孔与油盖，通气空，油标，吊环螺钉，吊耳和吊钩，起盖螺钉，其结构及装配详见装配图。.减速器结构减速器由箱体轴系部件附件组成，其具体结构尺寸见装配图及零件图。由于输出轴朝上的结构设计。铸造箱体，材料。铸铁箱体主要结构尺寸和关系表减速箱的尺寸名称减速器型式及尺寸关系箱座壁厚箱盖壁厚地脚螺钉直径及数目轴承旁联接螺栓直径箱盖，箱座联接螺钉直径螺钉间距轴承端盖螺钉直径螺钉数目至外壁距离，至凸缘边缘距离,轴承端盖外径轴承旁联接螺钉距离.轴承旁凸台高度根据轴承座外径和扳手空间的要求由结构确定蜗轮外圆与箱内壁间距离蜗轮轮毂端面与箱内壁距离注意事项装配前，所有的零件用煤油清洗，箱体内壁涂上两层不被机油浸蚀的涂料角接触球轴承的轴向游隙均为用润滑油润滑箱盖与接触面之间禁止用任何垫片，允许涂密封胶和水玻璃，各密封处不允许漏油减速器装置内装工业用油至规定的油面高度范围减速器外表面涂灰色油漆按减速器的实验规程进行试验。.减速箱的三维图图减速箱上箱盖蜗杆蜗轮轴蜗轮下箱盖.转盘系统三维图图转盘系统转盘铁球减速箱带轮薄膜拉伸系统部分结构设计计算.传动方案分析与拟定传动方案简图图所示。.选择电动机由于行李尺寸不同，要求拉伸膜速度可以自动调节，所选用系统小型电磁调速异步电动机。现周向固定。轴的结构设计图蜗杆轴径向尺寸的确定从轴段开始逐渐选取轴段直径，起固定作用，定位轴肩高度可在范围内，.。应取与轴承的内径相配合，为便与轴承的安装，取且，查参考文献选定轴承型号为，。为轴承肩，轴承轴向固定，符合轴承拆卸尺寸，查轴承手册，取。取蜗杆齿顶圆直径轴向尺寸的确定与轴承配合的轴段长度，查轴承宽度为，取挡油板厚为，其他轴段的尺寸长度与箱体等的设计有关，蜗杆端面与箱体的距离取，轴承端面与箱体内壁的距离取，轴承环宽度为，蜗杆轴总长。蜗杆的受力齿顶圆直径.转矩.•蜗杆的圆周力.蜗杆的径向力蜗杆的轴向力滚动轴承的选择及校核计算根据根据条件，轴承预计寿命小时计算输入轴轴承已知两轴承径向反力.初选两轴承为角接触球轴承型根据参考文献表得轴承内部轴向力.则.故任意取端为压紧端，现取端为压紧端求系数ε.预期寿命足够计算输出轴轴承已知Ⅲ,.试选型角接触球轴承根据参考文献表得.，则计算轴向载荷任意用端为压紧端，为压紧端，为放松端两轴承轴向载荷求系数根据教材表得.计算当量动载荷根据表表取.根据式得计算轴承寿命故.ε根据参考文献型轴承根据参考文献表得根据参考文献式得ε此轴承合格，预期寿命足够。接触系数先假设蜗杆分度圆直径和传动中心距的比值.，查参考文献图中可查得.。许用接触应力蜗轮材料铸锡磷青铜。金属模铸造。蜗杆螺旋齿面硬度由参考文献表知涡轮的基本许用应力应力循环系数寿命系数.计算中心距则.取中心距,因，故从参考文献表中取模数.,蜗杆分度圆直径，这时.，从参考文献表中可查的接触系数,因此以上计算结果可用。.蜗杆与蜗轮的主要参数与尺寸蜗杆轴向齿距.直径系数齿顶圆直径.齿根圆直径.分度圆导程角蜗杆轴向齿厚.蜗轮蜗轮齿数变位系数.验算传动比传动比误差为.,满足条件允许蜗轮分度圆直径.蜗轮喉圆直径.蜗轮齿根圆直径.蜗轮咽喉母圆半径.校核齿根弯曲疲劳强度当量齿数.根据.，.。从参考文献图中可查的齿形系数.。螺旋角系数.许用变应力从参考文献表中查得由制造的蜗轮的基本许用应力。寿命系数弯曲强度满足。.验算效率已知.，与相对滑动速度有关，.从参考文献表中用插值法差的.，带入公式中.因此不用重算。.输出轴的设计蜗轮轴的设计计算轴的材料的选择轴的材料的选择，确定许用应力考虑到减速器为普通中用途中小功率减速传动装置，轴主要传递蜗轮的转矩。图蜗轮轴选用号钢，正火处理‐按扭转强度，初步估计轴的最小直径.轴伸部位安装突面带劲螺纹钢制管法兰。由转速和转矩得.•取整直径，即轴伸直径为。轴承和键采用角接触球轴承，并采用凸缘式轴承盖，实现轴承系两端单向固定，轴伸处有螺纹跟突面带劲螺纹钢制管法兰连接，用型普通平键连接蜗轮与轴。第三章运动和动力参数及结构设计计算.主要设计技术指标与参数行李装盘转速为转每分钟，整机功率.千瓦，电源伏赫兹拉伸膜部分的功率.千瓦整机体积约为毫米毫米毫米。.转盘系统部分结构设计计算.传动方案的拟定与分析由已知条件可知转盘转速为，而般电动机转速在以上，传动比.，考虑行李打包机结构紧凑，选用级蜗轮蜗杆减速器。电动机与减速器之间采用传动比的带传动连接。传动方案简图如图所示。.电动机选择选择额定功率.的系列三相异步电动机和。表电动机的参数方案电动机型号额定功率同步转速如果选择带速为.﹤故带速不合适。带速为.，﹤.﹤故带速合适，选择电动机。.带传动设计确定设计功率由参考文献表查得工作情况系数.，故.选择带的带型根据由参考文献图选用型。.确定带轮的基准直径并验算带速初选小带轮基准直径。由参考文献表和表取小带轮基准直径。验算带速按参考文献式验算带的速度.因为﹤.﹤，故带速合适。计算大带轮的基准直径。根据参考文献式，计算大带轮的基准直径根据参考文献表，圆整为。.确定带的中心距和基准长度根据参考文献式，初定中心距。由参考文献式计算带所需的基准长度根据参考文献由表选带的基准长度。按参考文献式计算实际中心距。中心距的变自动化作业,生产效率和包装质量得到了很大程度的提高,克服了众多作业环节中人为因素的影响。加上投资少每台售价万元,占地面积小,适应于个体小作坊的作业生产,因而深受用户的欢迎,也使包装机械的成长有了新的发展目标和前景,小袋物品的包装质量也有了质的飞跃。但是，在设计过程中，大多数设计人员还没有真正掌握先进的设计方法，如高速包装机械的动力学设计理论和方法等，对高速情况下机构的动态精度分析等问题还不能模拟解决产学研，结合不够紧密，理论上的科研成果不能及时地在实际设计中运用，设计人员缺乏及时的技术培训整个行业缺乏宏观调控的力度，优势资源不能得到合理的配置与调整。国内些大学的设计软件，可以对包装机中常用机构进行有限元分析和优化设计，其开发的凸轮连杆机构软件已经能够满足企业进行凸轮连杆机构自主设计的能力，但在实际包装机械的设计中应用还不普遍。美国是世界上包装机械发展历史较长的国家，早已形成了独立完整的包装机械体系，其品种和产量均居世界之首。从上世纪年代初以来，美国包装机械业直保持着良好的发展势头，其产品多以内销为主，出口只占包装机械总产值的。继加拿大墨西哥日本英国德国之后，中国已成为美国包装机械的第大出口市场。日本与美国德国相比，起步较晚，包装机械制造业的发展经历了引进消化发展的研究过程，在吸收国外长处的基础上加以改进提高，目前已成为世界上仅次于美国的包装机械生产国。日本的包装机械制造厂以中小企业为主，包装机械的品种规格较多。包装机械以中小型单机为主，具有体积小精密度高易安装操作方便自动化程度高等优点。年代以来，已将变频调整光电追踪无触点电子开关动态数据显示等技术运用在包装机械中。日本包装机械的很大部分用于食品包装领域，食品包装机械产值占包装机械总产值的半以上。日本包装机械的主要市场也在本国，出口额只占总产值的。亚洲是日本包装机械的主要出口市场。从上世纪年代以来，日本对中国的出口额连年大幅增长，自年起，中国已成为日本包装机械的最大出口国。目前，世界各国对包装机械的发展都十分重视，集机电气光生磁为体的高新技术产品不断涌现。