（外文翻译）预应力混凝土斜拉桥拆除合龙段安全性分析（外文+译文）

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内容摘要（随机读取）：

1、效方法来指导施工,确保结构安全。结论得出有价值结论如下在永和大桥合拢拆除段可能引起结构局部变化，包括靠近主梁和长拉索附近封闭轴向力变化跨中向上偏转。合拢拆除段施工过程模拟可以为施工控制提供目标和原则,而且在合拢拆除部分也是结构重要组成部分和基础安全。热效应分析揭示了合拢拆除之前和之后结构变形规则,利用温度变化范围预测结构变形，所以无论是否正常，在结构合拢拆除期间这是个估计结构状态重要依据。结构动态分析显示，合拢拆除段没有引起可见结构动态特性变化，但外部框架本身刚度及其连接与原来主梁合拢拆除后可能会稍微影响结构动态特性。所以他们应该在清除施工之前进行改进。全局稳定性分析表明,合拢拆除段无法引起结构不稳定。永和大桥实践表明,在建设期间采取预防和控制措施非常必要，包括外部框架和最初主梁之间可靠连接，调整桥面临时重量，预防结构异常变形和适当施工监测方法，等等。这些安全预防措施得到基本安全分析和工程可操作性。对系统关闭部分替。

2、时配重例如水箱被放置在桥面来代替旧合龙段以保持主跨负载平衡。另方面，拆除桥面铺装附近旧合龙段后，为了使主梁拆除旧合龙段后仍然连续，旧合龙段可通过使用个外部刚架锁定由型钢制成。拆除施工工序包括在旧合龙段释放预应力筋，步步凿开混凝土，拆除钢筋和预应力筋。拆除旧合龙段前后结构力学模式并不相同如图所示。图拆除合龙段前结构计算模式拆除合龙段后结构计算模式为了预测分析拆除旧合龙段引起结构状态变化，我们根据永和大桥独创施工过程建立了原结构初始计算模型，然后通过考虑各种操作因素和拆除合龙段之前检测结果，我们提出修正或调整模型以模拟结构当前状态。在此基础上，根据上述结构拆除顺序，我们对拆除过程进行了模拟。仿真结果表明，在遵循平衡配重和外部锁定合龙段思想前提下，合龙段旁局部上抬位移接近.厘米。与此相对应，合龙段旁斜拉索轴向力下降了或，而其它索号索力变化不大。同时，在河侧长索附近主梁底部产生了混凝土拉应力增量，最大拉应力增量接近.。此外。

3、起和控制结构变化。事实上，在合拢段拆除段永和大桥实际临时重量大于.体重。当然，在施工阶段正常主梁本身允许适度结构反应，那就是，在中跨附近主梁允许定数量向上偏转和混凝土拉应力增量小于.这是因为桥面应用临时重量毕竟是个中间过程。如果控制主梁垂直变形和混凝土应力只依赖于增加临时重量，长斜拉索索力河畔会改变明显或严重，同时,辅助墩向上反应力也可能显著减少，甚至下降反应力也会出现，辅助墩轴承负担支座受力可能会增加永和大桥张力支座将作为张力支持辅助墩。.结构状态监测指标老桥结构状态是不确定，合拢拆除部分是个新探索和加强技术，这与传统加固技术区别很大，所以这是非常重要监测建筑结构状态指标。通过连续观察,从而捕获结构状态变化,进行有效理论分析和预测,建设性指导,不仅仅是为了应付检查,而是及时纠正施工措施不做,避免结构性被破坏。在永和大桥合拢拆除部分，保持所有力，桥面偏转，塔顶部位移，主梁纵向位移,并密切注意外部框架,这提供了个非常。

4、种现象必须成为个原则。动态特征分析为了找到合拢段拆除引起结构动态特性变化，用软件建立永和大桥三个主梁模型，如图.所示。在结构合拢段拆除之前和原始状态下比较测量频率和振动模式，三主梁模型得到了有效证实。结构合拢段拆除之前和之后状态被选出来用来做动态分析并且计算了其前十阶固有频率和振型，如表所示。从表我们可以发现合拢段拆除之前和之后结构动态变化没有太大区别。它基本频率是接近。对于桥梁结构，进行结构参数感性分析势在必行。结果显示，外部框架刚度本身对桥梁结构基本频率贡献甚少。在更大刚度下，对基本频率影响也就更大。另外，外部框架和悬臂桥连接方式对基本频率产生影响。当它们固结，基本频。为了消除这种结构安全隐患，合龙段替换加强技术在世界上首次使用。图永和大桥立面布置图图主梁横断面示意图图湿接缝处开裂拆除合龙段施工阶段分析参考新桥梁合龙过程，我们在永和大桥建立了种拆除旧合龙段方法。方面，我们随之确立了浮箱平衡配重法，也就是说,些临。

5、被充分考虑。由温度荷载产生结构变形容易产生这种现象必须成为个原则。动态特征分析为了找到合拢段拆除引起结构动态特性变化，用软件建立永和大桥三个主梁模型，如图.所示。在结构合拢段拆除之前和原始状态下比较测量频率和振动模式，三主梁模型得到了有效证实。结构合拢段拆除之前和之后状态被选出来用来做动态分析并且计算了其前十阶固有频率和振型，如表所示。从表我们可以发现合拢段拆除之前和之后结构动态变化没有太大区别。它基本频率是接近。对于桥梁结构，进行结构参数感性分析势在必行。结果显示，外部框架刚度本身对桥梁结构基本频率贡献甚少。在更大刚度下，对基本频率影响也就更大。另外，外部框架和悬臂桥连接方式对基本频率产生影响。当它们固结，基本频生定量不可避免向上偏转，因此定拉应力增量可以诱导在主梁在定范围变形,这个节段预制对主梁是不利。以上模拟结果在删除关闭部分充分证明了。因此,在合拢段拆除段，在临时重量基础上可以初始条件上适当增加平衡重量来引。

6、代现有预应力混凝土斜拉桥来说他们是不可缺少重要技术组成部分。致谢这项工作是由中国西部交通建设科技项目赞助,由中国交通部成立。参考文献李宏江，张劲泉，李万恒，等。研究合龙段置换技术和加强现有预应力混凝土斜拉桥。中国土木工程学报,年,。李宏江,斜拉桥梁现状与现有技术发展维护和加强。中国交通运输专业第十届国际会议。，。李宏江，李万恒，张劲泉，等。天津永和大桥维修与加固。世界桥梁。李宏江，王荣霞，王磊。斜拉桥结构状态模拟服务。山东建筑大学杂社。李宏江，李万恒，张劲泉，等。针对现有合龙段拆除施工控制预应力混凝土斜拉桥。公路交通研究与开发。李宏江。斜拉桥电缆结构状态预测温度效应分析。民用杂志，建筑环境工程。李宏江，李万恒，张劲泉，等。维修之后天津永和大桥动力分析，结构加强和中国现有桥梁加固与评估。北京中国交通出版社，。李宏江，左新代，姜汉皖，等。现有斜拉桥合拢段拆除后全局稳定性分析。武汉理工大学学报交通科学与工程。，斜拉桥公路。

7、桥塔顶部纵向倾斜位移南部与北部分别为.河侧和.河侧。然而，主梁纵向位移很小小于.，桥墩和桥台反作用力均不明显，但是每个辅助墩反作用力可能随着配重增加而减少。详细计算结果见文献。从以上计算结果可知，垂直变形和主梁混凝土应力应该是拆除合龙段结构安全控制主要目标。温度效应分析我们分析拆除合龙段前后温度变形规律差异，发现了各种温度荷载对结构影响，我们提出两种结构模式，包括拆卸前和拆卸后结构模式，用来计算温度效应。永和大桥原始设计确定了温度效应。主梁顶部和底部温度梯度，标记荷载状况Ⅰ，为。斜拉索和主梁之间温度差，标记荷载状况Ⅱ，为。每个墩左右部分温差，标记荷载状况Ⅲ，为。全球温度差，标记荷载状况Ⅳ，为。主梁在这些热负载作用下垂直偏转如图所示。图拆除合龙段前主梁在各种温度荷载作用下垂直偏转图拆除合龙段后主梁在各种温度荷载作用下垂直偏转拆除合龙段后由于各种温度荷载而产生结构变形见表。如图所示，拆除合龙段之前由各种温度荷载产生主梁。

8、化不大。此外，拆除旧合龙段并不会引起结构失稳，但为提高施工安全可靠起见，必要安全预防和控制措施是不可缺少。旧合龙段拆除安全性分析是替换合龙段这种加强技术重要组成部分，并成为现有桥梁拆除部分结构构件理论基础。出版公司年出版昆明理工大学负责选择和或同行审查关键词预应力混凝土斜拉桥加固更换拆除安全联系作者电话传真。电子邮件地址。出版公司年出版.论文简介合龙段，通常为现浇施工并使主梁连续，是大跨度预应力混凝土桥梁主要结构部分之。由于加载龄期和混凝土收缩变化差异，合龙段与其相邻节段之间接合处往往成为薄弱环节。旦接合失败，桥跨合龙段之间连接可能会大大减弱，即使是主要隐患最终也将会发生。传统加固技术，如体外预应力加固技术，加大截面法和粘合剂加固技术，均不能有效地解决这种结构上弊病，也不能确保结构安全和桥梁可持续运营。因此，个新加固技术，称为合龙段置换，诞生了。类似于建筑结构混凝土置换法，这种新加固技术基本过程包括拆除旧合龙段，然。

9、变形规律和拆除合龙段之后变形规律相似，并且数值大体接近。此外，从表可以看出，斜拉索与主梁之间温差对竖向变形影响最为显著，而且全球温差和每个塔左右部分温差在主梁两端与塔顶上抬位移影响均相对较大。表永和大桥合龙段拆除后热效应单位厘米荷载状况主梁端部位移主梁偏转桥塔顶部纵向位移最小值最大值ⅠⅡⅢ.南部.北部.南部.北部Ⅳ梁端部位移正值代表河侧位移主梁挠度正值代表向上偏转桥塔顶部纵向位移正值为代表河侧位移。在合龙段拆除期间，桥梁结构不仅要同时承受斜拉索和主梁温度差及主梁与桥塔在天中温度梯度影响，还要受到全球季节性温差影响。这些有温度荷载产生变形被耦合到结构总变形之中。因此，温度效应分析是有效评估结构状态变化和区分正常或异常变形重要依据。温度荷载引起变形属于正常结构响应，不应该受到限制，否则桥梁结构中会产生二次内力，增加了分析困难。尤其是像永和大桥那样纵向浮动结构系统，当采取安全预防措施时，由温度荷载产生规律和构造变形特征必。

10、。拆除旧合龙段前后结构力学模式并不相同如图所示。图拆除合龙段前结构计算模式拆除合龙段后结构计算模式为了预测分析拆除旧合龙段引起结构状态变化，我们根据永和大桥独创施工过程建立了原结构初始计算模型，然后通过考虑各种操作因素和拆除合龙段之前检测结果，我们提出修正或调整模中文字出处.预应力混凝土斜拉桥拆除合龙段安全性分析李宏江李万恒张劲泉交通部公路科学研究院中国北京内容摘要针对预应力混凝土斜拉桥合龙段失效问题,我们提出了种加强技术，即合龙段替换技术。但拆除合龙段是个内力释放过程，有很大风险。因此，我们必须分析和确定拆除合龙段过程中可能引起结构安全问题。基于有限元法和工程实践经验总结，我们对拆除旧合龙段施工过程进行了模拟，并分析了与安全性相关问题，包括温度效应，动态性能和整个桥梁结构整体稳定性。根据这些分析结果，我们提出了相应预防和控制措施，确保施工安全。研究结果表明，在拆除旧合龙段前后结构状态变化范围并不明显，且其动力性能。

11、后重建合龙段，最后加强合龙段与原来主梁之间联系，并且通过些有效加固措施为新合龙段建立合理应力状态。因此，桥跨间连接被修复，隐患也被彻底消除了。拆除旧合龙段是置换前提。然而，任何现有桥梁，其结构状态随着时间推移具有很大模糊性或不确定性，所以拆除旧合龙段可能是个应力释放过程，可能会有更大施工风险。基于此，我们必须考虑并确认拆除旧合龙段可能引起结构安全问题。根据分析结果，工程人员必须采取必要工程措施以提高施工可靠性。在本文中，作者以天津永和大桥为背景桥梁，介绍了相应安全性分析及合龙段置换工程措施。永和大桥概述永和大桥，位于中国天津，拥有可通航跨连续主梁，主孔跨径为。同时，它是个双塔悬挂结构体系，固定墩，双索面见图。主梁节段由镶合浇筑法预制，边跨采用支架施工，中跨采用悬臂施工。其主梁截面是典型部分，由带有两个三角形半封闭盒状部分构成，高.。桥面包括风嘴宽度为.，如图所示。永和大桥建成于年。年后，主跨合龙段及南部相邻预制节段。

12、缆设计指南。北京中国建筑工业出版社，。，钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范，中国公路交通出版社，。中文字出处.预应力混凝土斜拉桥拆除合龙段安全性分析李宏江李万恒张劲泉交通部公路科学研究院中国北京内容摘要针对预应力混凝土斜拉桥合龙段失效的问题,我们提出了种加强技术，即合龙段替换技术。但拆除合龙段是个内力释放的过程，有很大的风险。。为了消除这种结构安全隐患，合龙段替换加强技术在世界上首次使用。图永和大桥立面布置图图主梁横断面示意图图湿接缝处开裂拆除合龙段施工阶段分析参考新桥梁合龙过程，我们在永和大桥建立了种拆除旧合龙段方法。方面，我们随之确立了浮箱平衡配重法，也就是说,些临时配重例如水箱被放置在桥面来代替旧合龙段以保持主跨负载平衡。另方面，拆除桥面铺装附近旧合龙段后，为了使主梁拆除旧合龙段后仍然连续，旧合龙段可通过使用个外部刚架锁定由型钢制成。拆除施工工序包括在旧合龙段释放预应力筋，步步凿开混凝土，拆除钢筋和预应力筋。

参考资料：

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