（优秀毕业全套设计）SX_ZY_250型塑料注射成型机液压系统设计（整套下载）

根据塑料注射机工作部件速比很大，但又不需要大范围无级调速的特点，本机拟采用量不同的两个定量油泵并联供油的开式系统，这方案与单泵供油系统相比效率较高，系统发热少而与变量油系统相比，结构简单，成本低。

为满足注射速度的调节，选用调速阀进行口节流调速，其特点是注射油缸回油的阻力小，可以获得较大的注射推力，而且调速范围较大，速度稳定性较好。

缺点是油通过调速阀发热后进入注射油缸，造成油缸泄漏增加。

根据塑料的品种制作的几何形状和模具的浇注系统的不同，注射系统采用了两级压力控制，以便灵活地控制注射压力和保压压力。

为了便于实现自动循环，系统的换向控制阀多数采用三位四通电液换向阀和电磁抽阀。

采用电液换向阀换向过程比较平稳，适用于压力较高及流量较大的场合，但结构较复杂，成本高。

三位四通换向阀滑中位机能除注射电液换向阀和控制两级压力动作的电磁换向阀外，皆采用型，其换向停止的位置精度较高，且能满足本机并联多油缸油路系统的工作需要。

注射电液换向阀和控制两级压力动作的电磁换向阍采用型机能，既满足本机并联多油缸油路系统的工作需要，又分别利用中位型机能满足螺杆预料后退时注射油缸左腔形成真空进行吸油的需要和使控制两级压力大小的远程调压阀处于非工作状态位置进行卸荷的需要。

在启模系统中采用进油节流增加启模阻力，以满足模过程中实现制品顶出的要求，从而缩短辅助时间，提高生产率。

本系统除采用时间继电器控制保压和冷却动作外，其余皆采用行程开关控制各油缸可靠地依次动作和进行速度换接。

为使用加工塑料得到良好的塑化质量，本机在注射系统中采用了背压阀，控制螺杆退回时间，以使塑化的塑料比较密实，且有利于分离气体的排出。

图.注射机液压系统的工作原理图表.注射机动作顺序说明液压元件的选择.油泵的选择油泵工作压力的确定油泵工作压力按公式计算，即由于在注射液压系统中，压力油所经过的数量较多，故压力损失亦较大，查表取.。

注射油缸最大工作压力可根据表取.。

于是油缸工作压力即为.所选油泵的额定工作压力应为额根据上述计算结果，应选额定压力为的双级叶片泵。

油泵流量的确定油泵流量可按公式计算，即升分根据油泵的额定压力和流量的计算结果以及快慢运动所需的要求，应选用双级叶片泵油泵系列。

油泵电机功率的确定注射机在整个动作循环中，系统的压力和流量是变化的，故油泵电机功率应按公式计算，即等值功率，个动作循环中各阶段所需的功率，。

个动作循环中各阶段所需的时间，。

在选择驱动油泵的电机时，应首先比较等值功率与各个动作的最大功率。

当最大功率在电机允许的短时超载范围内时，可按等值功率选取电机，否则应按最大功率选取电机。

即式中最大功率，电机额定功劳，电机的过载系数。

般对直流电机，对异步电机，考虑到电网电压的波动，般取，。

慢速闭模小泵工作，大泵卸荷小泵工作压力等于慢速闭模时合模油缸所需压力与闭模液压系统压力之损失和。

压力损失取为.，则.。

此时流量可根据产品样本用内插法求得为升分，并取小泵总功率为.。

大泵卸货压力流量阀卸货压力取为.，升分，取为.。

所以在慢速闭模时油泵所需功率为.快速闭模，大，小泵皆工作油泵工作压力等于快速闭模时合模油缸所需压力与闭模液压系统压力之损失和。

压力损失取为.，则.，升分，升分，.。

所以在快速闭模时油缸所需功率.连杆琐紧，大，小泵皆工作以使连杆迅速倒达自琐位置。

油缸工作压力其中.，升分，升分，.，侧锁紧时油泵所需功率注射座整体前移，小泵工作，大泵卸货小泵工作压力其中.，升分，.。

大泵的卸荷压力.，升分，.。

所以注射座整体前移时，油泵所需功率为注射大，小泵皆工作其工作压力.其中.，升分，升分，.所以注射时油泵所需功率为.保压小泵皆工作，大泵卸荷小泵的工作压力.因保压时进入注射油泵的流量很小，故.升分，.。

大泵的卸荷压力.，升分，.。

所以保压时油泵需功率为预塑，小泵皆工作，大泵卸荷其卸货压力.，升分，升分，.。

所以预塑时油泵所需功率为.冷却，大，小泵皆卸荷其卸货压力.，升分，升分，.。

所以预塑时油泵所需功率为.连杆解除自锁，大，小泵皆工作以使连杆迅速解除自琐。

大，小泵的工作压力.其中.，升分，升分，.，所以连杆解除自锁时油泵所需功率.快速启模和顶出，大，小泵皆工作其工作压力其中.，升分，升分，.，所以快速启模和顶出时油泵所需功率慢速启模，小泵工作，大泵卸货由于在进口装有节流阀，虽有利于启模中顶出制品，但增加了启模阻力此时，小泵的工作压力.，其中.升分，.，大泵卸荷压力.，升分，.，所以慢速启模时油泵所需功率在整个动作循环中注射阶段油泵所需功率为最大，即.，按来选择电机，取.控制阀的选择根据本系的工作压力和通过该阀的最大流量分别选择各中阀。

注射机所选用的标准元件列于表表油管内径的确定大泵吸油内径的计算油管内径可按下式计算即.允毫米式中油管的内径，油管内应通过的最大流量，升分允油管中的允许流速，米秒已知大泵流量为升分，吸油管允许流速允为米秒，取允.米秒，则.允.实际选取内径为的有缝钢管。

小泵吸油管内径计算已知小泵流量为升分，吸油管允许流速允为.米秒，则.允实际选取内径为的有缝钢管。

大泵压油管内径计算取压油管允许流速.米秒，则.允.实际选取内径为的无缝钢管。

小泵压油管内径计算取压油管允许流速.米秒，则.允实际选取内径为的无缝钢管。

双泵并联，压力油汇合后油管内径的确定.允实际选取内径为的无缝钢管。

液压系统性能的验算.系统的压力损失验算由上述功率损失可知，在快速注射阶段系统所消耗的功率为最大。

故只验算注射阶段的压力损失。

局部压力损失计算局部压力损失主要是流经各控制阀的压力损失叠加。

即局沿程损失计算进油管长.米，通过流量升分.米秒。

选用号机油，机器正常运转后油的运动粘帖ⅴ.厘米秒.米秒，油的重度牛米，管子内径毫米。

则管内流速兀.