此时缸的输入流量较小，且进油路元件较少，故泵至缸间的进油路压力损失估取为则液压泵的最高工作压力为.考虑压力储备，液压泵的最高压力为液压泵的最大供油量按液压缸的最大输入流量.进行估算。取泄露系数.，则.按第七章表查得型单级叶片泵能满足上述估算得出的压力和流量要求该泵的额定压力为.，公称排量，额定转速为。现估取泵的容积效率η.，当选用转速的驱动电动机时，泵的流量为η由工况图二可知，最大功率出现在快退阶段，查表取泵的总效率为η.,则选用的电动机型号由参考文献表查得，型封闭式三相异步电动机满足上述要求，其转速为,额定功率为.。根据所选择的液压泵规格及系统工作情况，可算出液压缸在各阶段的实际进出流量，运动速度和持续时间见表五，从而为其他液压元件的选择及系统的性能计算奠定基础。液压控制阀和部分液压辅助元件根据系统工作压力与通过各液压控制阀及部分辅助元件的最大流量，查产品样本所选择的元件型号规格如表六所列。表五液压缸在各阶段的实际进出流量运动速度和持续时间工作阶段流量速度时间无杆腔有杆腔快进工进最高速度时最低速度时快退注工进阶段只计算了调速上限时的参数。表六刀锉铣床液压系统中控制阀和部分辅助元件的型号规格序号名称通过流量额定流量额定压力额定压降型号规格过滤器压力表开关.压力表测压范围溢流阀.卸荷压力.二位二通电磁阀.单向阀三位四通电磁阀单向调速阀调速阀.单向阀二位三通电磁阀，对管子的强度进行校核。•算得系统温升为，为此，采取两条措施通过适当加大油箱容量即以增大油箱散热面积，采用风扇冷却即取•。,。。.。显然，由已知可得满足速度稳定要求。.液压缸壁厚和外径的计算由公式计算。式中液压缸壁厚液压缸内径试验压力，般取最大工作压力的倍缸筒材料的许用应力。在这用高强度铸铁，其值为.计算可得.取.则缸体的外径为液压缸工作行程的确定已知缸盖厚度的确定前缸盖后缸盖式中缸盖有效厚度缸盖止口内径缸盖孔的直径。.最小导向长度的确定当活塞杆全部外伸时，从活塞支承面中点到缸盖滑动支承面中点的距离称为最小导向长度。如果导向长度过小，将使液压缸的初始挠度增大，影响液压缸的稳定性，因此设计时必须保证有定的最小导向长度。按下式式中液压缸的最大行程液压缸的内径。图四液压缸的导向长度活塞的宽度般取缸盖滑动支承面的长度，根据液压缸内径而定当时,取时,取.为保证最小导向长度,若过分增大和都是不适合的,必要时可在缸盖与活塞之间增加隔套来增加的值.隔套的长度由需要的最小导向长度决定,即取.,.则.缸体长度的确定液压缸缸体内部长度应等于活塞的行程与活塞的宽度之和。缸体外形长度还要考虑到两端盖的厚度，般液压缸缸体长度不应大于内径的倍。而缸体长度为显然，满足所需条件。.活塞杆稳定性的验算活塞杆长度根据液压缸最大行程而定。对于工作行程中受压的活塞杆，当活塞杆长度与其直径之比大于时，应对活塞杆进行稳定性验算。而.。活塞杆稳定性好。.液压缸的结构设计.缸体与缸盖的连接形式般来说，缸筒和缸盖的结构形式和其使用的材料有关。工作压力时，使用铸铁时，使用无缝钢管时，使用铸钢或锻钢。如图所示为缸筒和缸盖的常见结构形式。图五所示为法兰连接式，结构简单，容易加工，也容易装拆，但外形尺寸和重量都较大，常用于铸铁制的缸筒上。图五所示为半环连接式，它的缸筒壁部因开了环形槽而削弱了强度，为此有时要加厚缸壁，它容易加工和装拆，重量较轻，常用于无缝钢管或锻钢制的缸筒上。图五所示为螺纹连接式，它的缸筒端部结构复杂，外径加工时要求保证内外径同心，装拆要使用专用工具，它的外形尺寸和重量都较小，常用于无缝钢管或铸钢制的缸筒上。图五所示为拉杆连接式，结构的通用性大，容易加工和装拆，但外形尺寸较大，且较重。图五所示为焊接连接式，结构简单，尺寸小，但缸底处内径不易加工，且可能引起变形。图五缸筒和缸盖结构法兰连接式半环连接式螺纹连接式拉杆连接式焊接连接式缸盖缸筒压板半环防松螺帽拉杆在此使用铸铁，选用法兰连接。.活塞杆与活塞的连接结构可以把短行程的液压缸的活塞杆与活塞做成体，这是最简单的形式。但当行程较长时，这种整体式活塞组件的加工较费事，所以常把活塞与活塞杆分开制造，然后再连接成体。图六所示为几种常见的活塞与活塞杆的连接形式。图六所示为活塞与活塞杆之间采用螺母连接，它适用负载较小，受力无冲击的液压缸中。螺纹连接虽然结构简单，安装方便可靠，但在活塞杆上车螺纹将削弱其强度。图六和所示为卡环式连接方式。图六中活塞杆上开有个环形槽，槽内装有两个半圆环以夹紧活塞，半环由轴套套住，而轴套的轴向位置用弹簧卡圈来固定。图