工序内容车间设备工艺装备准终工时单件工时热毛坯回火处理。热处理划划及孔位线，划滑轨底面及顶面加工线,划尺寸两端面加工线，打洋冲。金工龙刨校正划线刨顶面。金工龙刨以顶面为基准，刨对底面高度.滑轨面高度及各内开挡至图尺寸。金工双铣铣导轨面两侧面至尺寸。金工双面端铣卧镗以滑轨面为基准校正压紧，开坐标粗镗为为为至尺寸，刮孔端面尺寸留余量.金工卧镗以滑轨面为基准校正压紧，开坐标镗对刮对端面及反刮内平面，保证尺寸.，切对内槽.，保证尺寸.，孔口倒角。钻螺纹底孔为.深，倒角。金工卧镗反向以滑轨面为基准校正压紧，开坐标镗对.至尺寸刮对孔端面尺寸.，反刮内平面，保证尺寸.，孔口倒角，钻螺纹底孔为.深，倒角。金工钻照线钻对上钻模钻刮平螺纹底孔.螺纹底孔.至尺寸.螺纹底孔.刮平。金工钳配作及攻各螺孔至图要求，去毛刺。表箱体工艺液压设计计算及说明.液压原理的设计图.液压原理设想加压提升油路设计思路在该油路中在无杆腔设计了个调速阀主要是为满足钻机在施工过程中对动力头的提升速度进行无级调速，该调速阀的功能在于不管动力头的提升负荷有何变化，均能使动力头匀速上升，以满足施工过程中的实际需求。在有杆腔设计了个可调的节流阀，该阀的作用使动力头上升时产生定的背压，使动力头在瞬间就能匀速上升时。起塔油路的设计思路在该起塔油缸的进出油口设置了两个可调节流阀，使起塔时在两个临界点，能有效的使桅杆均速动作。因为在桅杆在竖直时桅杆放平时桅杆会从被动变成主动对起塔油缸施加压主动作用，故利用可调节流阀控制其速度。支腿油路的设计思路在支腿油缸的进出油口设置了两个液控单向阀又称双向液压锁的锁紧回路。其作用是使液压缸能在任意位置上停留，且停留后不会因外力作用而移动位置。到了需要停留的位置，只要使换向阀处于中位，因两个液控单向阀均关闭，使油缸双向锁紧。该回路中由于液控单向阀的密封性好，泄露极少，锁紧的精度主要取决于液压缸的泄露。主油路的设计思路在操纵台内有单联操纵阀两组，六联操纵阀和七联操纵阀各组，四联操纵阀组。个六联操纵阀的片阀与动力头油马达﹑齿轮泵相连组成油路。另个七联操纵阀的片阀与动力头油马达﹑齿轮泵组成油路。单联操纵阀与动力头油马达﹑齿轮泵组成油路。六联操纵阀和七联操纵阀中各有片阀与行走马达﹑齿轮泵组成油路。四联操纵阀上的两片阀和个六联操纵阀的片阀与齿轮泵﹑加压提升油缸组成油路，其中片阀上装有调速阀，实行进油调速，当加压提升油缸有杆腔进油，动力头下降。四联操纵阀上的另两片阀分别与滑移油缸﹑变角油缸﹑齿轮泵组成油路。通过操纵液压阀手把或手轮，来实现钻机的各种动作及钻进参数的选择。六联操纵阀的片阀与七联操纵阀的两片阀与夹持卸扣器及液压锁组成油路。.液压系统的计算实际参数的计算因为动力头为双液压马达，所以连接方式有串并连两种并联时表用户所需的转速及转矩动力头输出参数ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧ实际转速实际扭矩•串联时动力头输出参数ⅠⅡⅢⅣⅤⅥⅦⅧ实际转速实际扭矩•根据动力头的参数，可知两对传动齿轮传动比分别为，。经过筛选，选取额定钻速，正反转动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率因为并联，所以动力头所需功率实际为油马达输出转速油马达输出转矩动力头转速为.动力头输出转矩动力头所需功率油马达输出转速油马达输出转矩数据经过整理后，如下表所示表动力头及油马达实际输出参数动力头输出参数实际油马达输出参数实际转矩•转速功率转矩•转速功率并联.串联根据此表初选马达其参数为排量.,额定转矩•,额定转速,额定流量,总效率。油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率油马达转速为.时油马达输入流量输入功率表油马达的参数转矩•转速功率流量进油口压力综合上表中的数据，并考虑液压传动效率和机械传动的效率，选择液压泵驱动电机。所选液压泵的额定流量及其驱动电机双联齿轮泵公称排量驱动电动机额定转速两泵流量均为双联齿轮泵公称排量驱动电动机额定转速两泵流量均为小齿轮泵公称排量驱动电动机额定转速泵流量液压系统中主油路的校验表主轴转速输出表操纵手柄组合档位动力头转速并联串联流量操纵手柄组合档位动力头转速并联串联流量油马达排量.，额定转矩•，额定转速，额定流量，总效率。动力头内两对齿轮齿数比均为。转速.，.液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速动力头实际转速,实际输出扭矩，由马达进油口压力,并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速.,.液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速转速液压泵流量组合.油马达输入理论流量串联档动力头理论转速实际转速并联档动力头理论转速实际转速综上，可得出下表表动力头转速表流量组合马达流量马达转速动力头转速串联档动力头转速并联档理论实际理论实际热平衡计算液压系统的发热主要是由于液压泵液压执行元件溢流阀还有沿途管路的功率损失造成的。钻机可以根据液压泵所经过的管路进行发热计算。双联泵该泵属于双联泵，排量,额定压力,最高压力通过双联泵操纵液压马达工作，因此造成发热的原因是液压泵的容积损失液压阀的损失沿途管路的损失液压马达的机械损失根据样本可以查出该泵容积效率为，所以可以直接查出液压阀的损失因为换向阀可以直接从样本上查出最大背压是宁波东海系列多路换向阀单向阀进出压力差压力损失为，这里取.。其他阀的损失由于较小可以忽略不计。沿途管路损失橡胶管临界雷诺数，现在取临界雷诺数沿程压力损失由上可得损失的功率为压力表的压力实际输出功率.液压马达般液压马达可计算总的机械效率为其中液压系统在单位时间内的发热功率液压泵的总输入功率执行元件的有效功率该管路上最大可能损失为双联泵排量压力最高通过双联泵操纵液压马达工作，因此造成发热的原因是液压泵的容积损失液压阀的损失沿途管路的损失液压马达的机械损失根据样本可以查出该泵容积效率为，所以可以直接查出液压阀的损失因为换向阀可以直接从样本上查出最大背压是宁波东海系列多路换向阀单向阀进出压力差压力损失为，这里取.。其他阀的损失由于较小可以忽略不计。沿途管路损失由于该管路通过液压马达进出油管Ⅲ，流速很慢，所以损失可以忽略不计。由上可得损失功率为压力表的压力实际输出功率.液压马达般液压马达可达可计算总的机械效率为其中液压系统在单位时间内的发热功率液压泵的总输入功率执行元件的有效功率该管路上最大可能损失为小泵排量,额定压力。该泵的主要发热是液压泵的容积效率换向阀的压力损失调速阀的损失。油缸的损失根据样本可以查出该泵容积效率为，所以可以直接查出换向阀的损失因为换向阀可以直接从样本上查出最大背压是宁波东海系列多路换向阀压力表的压力功率损失实际输出功率.调速阀的损失由于施工工艺需要，可能要将转速跳至正常速度的。实际输出功率油缸的损失油缸般存在的背压，现取.。压力表的压力功率损失实际输出功率.其中液压系统在单位时间内的发热功率液压泵的总输入功率执行元件的有效功率该管路上最大可能损失为该液压系统中的发热功率为所以根据样本选用无锡马山佳龙散热器.总结该系统的总功率为所以可作为散热器的个经验数值。泵站的设计.泵站的介绍及作用泵站是钻机的动力源，由电动机联轴器油泵油箱散热器吸油滤油器回油滤油器油箱以及相关管路组成。在油箱的顶端还安装有个电气控制