参照Ⅲ表，选。后角的作用是减少刀齿后刀面与被加工表面之间的摩擦，内拉刀的后角较小，因为若后角过大，则拉刀磨后的直径将减小很多，拉刀使用寿命大为缩短。查表取刃带的作用是便于在制造拉刀时控制刀齿直径，刃带不能太宽，否则会加剧摩擦，降低加工表面粗糙度，查表，取.分屑槽分屑槽的作用是减少切屑宽度，便于切屑容纳在槽中，当切削韧性金属时如没有分屑槽，则成形拉刀每齿切下的金属层是圆中，切削经受很大的变形才能卷起来，同时它会套在容屑槽中使切屑清除十分困难，对拉削过程十分不利。所以切削宽度较大的拉刀刀齿上，都有分屑槽将切削分成许多小段。如图分屑槽的深度定要不大于齿升量，否则将不起分屑作用。图分屑槽分屑槽上沿整个刀齿的后刀面上的槽深应做成相等以保证整个分屑槽底部产生了负后角，前后刀齿上分屑槽的位置，要相互错开，以便后刀齿可以拉削前个齿留下的金属层。分屑槽的形成如图所示在分屑槽的尖角处槽侧角ε要大于，改善散热条件，应避免的情况。在我所设计的拉刀中，第个齿按圆孔拉刀磨分屑槽，即周磨个分屑槽，保证分屑后切削宽度为。第个齿奇数齿上磨个分屑槽，交错排列。其尺寸，查工艺装备设计手册刀具设计表取切削齿的齿数和直径尺寸选定齿升量值，切削齿的齿数可按下式进行估算选取个齿第个齿的直径尺寸为，第二切削齿开始，粗切齿过渡齿的直径为校准部设计校准部用以提高孔的精度和表面粗糙度，校准齿还可作为精切齿的后备齿。校准齿的功用是清除切削齿遗留下来的不平度，校准孔的尺寸和形状，校准齿的直径时相同的，没有齿升量，因此它的主要参数与切削齿有所不同。.校准齿的直径由于是粗拉，不考虑拉孔径的扩大或收缩。因此，为了使拉刀的重磨次数增多，使用寿命增长，拉刀校准齿的直径应取为工件孔的最大尺寸，在所设计的拉刀中，取校准齿的直径为。.校准齿齿数拉刀的校准齿直径重磨后次补成精加工切齿，当被加工孔精度要求高时，则校准齿就应取得多些，反之，则少些。查表，取。.校准齿齿距由于校准齿不起切削作用，校准齿齿距可以做的短些。当切削齿齿距时，取在所设计的拉刀中取校准齿齿距.校准齿的前角后角和刃带校准齿的前角可取为，有时为了制造方便，前角值与切削齿相同，在此。校准齿上的后角取得比切削齿的后角要小，因为校准齿的直径就是拉孔后所要求的尺寸。如果后角大，重磨前刀面后拉刀直径会很快减小，使拉刀使用寿命缩短，般圆孔拉刀的校准齿后角，所设计拉刀为成形拉刀，故可取。为了保证校准齿尺寸不会很快减小，另方面为了提高拉削过程的平稳性，校准齿上后刀面的刃带做得比切削齿的刃带宽很多，常取。在此，选校准齿刃带。其它部分及拉刀总长度.拉刀头部颈部和过渡锥部的尺寸拉刀头部的结构形成对于拉刀头部结构要求是能保证快速装夹和承受最大拉力，快速装夹拉刀的头部尺寸可查工艺装备设计手册刀具设计表，如图，图拉刀头部选择各参数尺寸如下拉刀颈部拉刀颈部的直径略小于头部的直径，也可以把颈部与头部做成样粗细，拉刀颈部的长度应保证拉刀第个刀齿尚未进入工件以前，拉刀的头部被拉床夹头卡住。因此，颈部的长度的情况确定，需考虑到拉床的档避壁厚度，法兰盘厚度，卡头与挡壁的间隙等有关数值，由于此拉刀在拉床上使用，故取。为前导部长度，其值等于工件长度法兰盘厚度，通常取拉床挡壁厚度卡头与拉床挡壁间隙，般为柄部长度，其计算公式为为拉刀头部尺寸过渡锥部的确定过渡锥部的作用是便于把工件套前导部上，它的小端直径是与颈部直径相同，过渡锥长度为三种，在此取。.前导部后导部及尾部拉刀的前导部和后导部主要是在拉削时起主导向作用，它们的长短和直径数值要选择的合适，否则将直接影响加工质量。前导部的长度此长度是过渡锥大端到第个刀齿包括第个刀齿的容屑槽长度之间的距离。通常取拉刀的前导部的长度等于工件的长度，即，在这里孔的拉削长度较长，较大，故取。长度公差为自由公差，前导部的直径等于工件拉前孔的最小直径。后导部的长度这段长度可取为工件长度的，但不得小于，取长度为。后导部的直径等于拉削后工件孔的最小直径，现取其值为拉刀尾部当拉刀又长又重时，尾部用来承推拉刀，防止拉刀下垂，般拉刀则不需要，因此所设计拉刀没有尾部。.拉刀总长拉刀总长度是各部分长度的总和见图刀具图拉刀头部尺寸拉刀颈部长度拉刀前导部长度拉刀切削部分长度拉刀校准部分长度拉刀后导部分长度确定拉刀总长度时，要考虑到拉刀拉床的最大行程，拉刀的制造条件。热处理的变形和淬火设备等因素，般其总长度与直径之比。如果设计的拉刀过长，在不得已的情况下，可分开做成两把以上的套的拉刀。在此取拉刀总长度为拉刀强度计算及拉削力的校验.拉削力的计算拉削过程中产生的最大拉削力必须小于拉床允许的额定拉力，同时最大拉削力还受拉刀本身允许强度限制，所以还必须校验拉刀允许的强度，否则可能使拉床损坏或拉刀折断。最大拉削力可按下式进行计算刀刃单位长度上的拉削力，由实验测得，见工艺装备设计手册刀具设计表.每个刀齿切削刃的总长度同时工作齿数拉削力计算每个刀齿切削刃的总长度为，式中刀齿的最大直径，取故.拉刀强度计算拉刀工作时，主要承受拉伸应力，可按下式进行校验。，其中拉刀工作时的最大拉学力拉刀上的危险截面面积拉刀材料的允许应力在此由于因此，强度满足要求。.拉床拉应力验算计算所得拉削力必须小于拉床的实际拉力，根据拉床的新旧程度，额定拉力，可以修正系数得拉床的实际拉力，因所用拉床为旧拉床，且处于良好状态，故取修正系数值为.故实际拉力为。额定拉力为，由于，故拉床拉力完全满足拉削要求。.精拉刀设计由于精拉刀各部分设计的方法，步骤与粗拉刀基本相同，因此在这里不再重复各部分的设计方法，只对精拉刀进行参数选择，并进行拉刀强度及拉削力的校核，具体如下参数选择.拉刀材料选用材料为.拉削余量。计算精度。.拉削方式拉削方式为成形式分层拉削。.选取齿升量选。.切削齿齿距选。.精切齿齿距取。.校准齿齿距取.同时工作齿数取.容屑槽形式见工艺装备设计手册刀具设计图，选型容屑槽。.容屑槽系数查表取容屑槽深度选。.容屑槽尺寸按Ⅲ表，取Ⅰ型容屑槽，参数为，.切削齿的前角和后角查表Ⅲ和表取参数如下，.分屑槽槽数参由于是成形拉刀，切削齿不是分布在全部圆周上，且为精拉刀，为此只开个分屑槽，即粗算切削齿齿数取.校准齿齿数取.校准齿直径取.校准齿容屑槽尺寸取，.校准齿后角查表Ⅲ表.校准齿前角取.刀齿刃带宽度.柄部尺寸查表Ⅲ尺寸，取参数如下,颈部尺寸根据型拉床取.过渡锥长度取.当前导部直径取.前导部长度取.后导部长度取因为是成形拉刀，可取小些校核最大拉削力其中为成形拉削最大拉削力故所以满足机床要求。拉刀强度校验故已知高速钢，故拉刀强度足够。拉刀总长度拉刀头部尺寸拉刀颈部长度拉刀前导部长度拉刀切削部分长度拉刀校准部分长度拉刀后导部分长度图刀具总图结束语大四的毕业设计已全部结束了，在设计中将我所学过的理论知识及实习收集的资料结合起来，在指导老师张文生的帮助下完成了这次设计。通过这次毕业设计，使我对零件制造过程加工工艺和夹具设计都有了更进步的认识，也加深了对大学四年中所学基础知识的学习和理解。毕业设计是理论联系实际的最有效方法。在具体设计过程中，必须考虑到方方面面的问题，在理论上正确无误的设计，在实际中往往存在各种问题。这样，在设计时就必须考虑所设计的机构是否合理，在实际运用中能否正常工作，而不仅仅考虑理论上的可行性，毕业设计使我学会了从实际出发加工零件和设计夹具。通过这次设计，使我在工艺规程设计，专用夹具设计方面有了清晰认识，使我对这方面的知识更加熟练。尤其是刀具的设计外转子内曲面成型拉刀设计方面，感到收获很大并能接近实际，因此有定的实用价值。但是由于我所学知识有限，有些地方可能不完善，同时设计中难免出现些问题，请各位领导老师批评指正。致谢毕业设计是对大学所学知识的检验，也是对以后工作的基本准备。本次毕业设计是在学完所有基础课程专业课程的基础上，在张文生老师的帮助下，通过自身实践而完成的。此次毕业设计使我受益匪浅。在这里，非常感谢指导老师给予的无私指导和帮助，也非常感谢在了解摆线齿轮部结构和查询相关资料的过程中给予协助的老师和同学！参考文献甘学辉．聚合物齿轮泵特性理论研究及数值模拟博士学位论文．郑州机械研究所，齿轮泵，岛津评论.孟继安等．内啮合摆线齿轮泵齿廓特征参数化设计探讨．化工机械，.机械工业部科学技术委员会，中国齿轮专业协会编．中国齿轮产品目录．北京机械工业出版社，.美．编，陈允中，曹占友，邓国强，黄红梅译．泵手册第三版．北京中国石化出版社，李文治．泵的结构与维修．重庆科学技术文献出版社，.嵇光国．液压泵故障诊断与排除．北京机械工业出版社，.俞云飞．液压泵的发展展望．液压气动与密封，朱锡成，周兴业，赵恒枫．齿轮螺杆式液压泵及马达．北京机械工业出版社，.夏立中．非对称渐开线多齿轮泵的理论分析．东北煤炭技术，.杨奇顺．新型内外啮合多齿轮泵的理论研究．煤矿机械，.常永旺，郑应周，杨涛．三齿外啮合齿轮泵的研制．机床与液压，.张惠敏．齿轮泵在高分子材料成型加工中的应用及特点．特种橡胶制品张军等．新型多齿轮泵的理论研究．矿山机械，.刘志国等．复合齿轮泵设计变量的整型化方法．机电工程技术．，．，范明豪等．复合齿轮泵流量特性及计算机仿真．机床与液压，.范明豪等．复合齿轮泵理论及应用预测．压气动与密封，.祝海林．高粘度液体输送用新型齿轮泵及其优化设计．轻工机械，.侯波等．复合外齿轮泵的结构原理及性能分析．液压与气动，.石喜富等．复合齿轮泵的参数优化．机械研究与应用.李毅华，栾振辉．复合齿轮泵优化设计方法研究．煤矿机械，.侯波，栾振辉．中心轮齿数对复合式外齿轮泵流量脉动的影响分析．机械传动.林万昌．特殊泵类产品开发前景的研究．福建农机，年增刊.刘永红，熊伟．熔体齿轮泵国产化的探讨．聚酯工业.工艺设备设计手册编写组.工艺设备设计手册刀具设计.国防工业出版社.王先逵.机械加工工艺手册第卷.北京.鸡西煤矿机械厂.技术革新汇编.鸡西，