高，抗风险能力强。敏感性分析通过计算些不确定性因素对项目内部收益率的影响，可以得到影响效益最敏感的因素，假定这些因素均变化，从辅助报表所列计算结果显示，产品销售收入减少为最敏感因素，产品销售价元盒，当项目达到生产纲领时万箱亿盒，正常年销售收入亿元。增值税率城市建设维护税率教育费附加财务评价财务评价详见下列表格借款还本付息计算表现金流量表全部投资现金流量表自有资金损益表资金来源及运用表财务评价指标根据现金流量表全部投资计算以下财务评价指标财务内部收益率为，财务净现值为万元。投资回收期为年含建设期年。知识水坝豆丁网为您倾心整理下载后双击删除有需求可发豆丁站内信，随时为您服务，百度下知识水坝根据损益表计算以下指标投资利润率年利润总额总投资投资利税率年利润总额总投资根据借款偿还平衡表计算项目还款的资金来源主要为折旧费摊销费和利润。项目投入运营后按最大偿还能力计算还本付息，借款偿还期为年包括建设期年。不确定性分析盈亏平衡分析年固定成本生产负荷年运营收入年税金及附加年可变成本项目不存在盈亏平衡点。敏感性分析分析建设投资运营收入经营成本建设工期等因素变化对效益的影响程度，可见投产期推迟年为项目的最敏感因素。详见敏感性分析报表。财务评价结论市高科技无尼古丁卷烟项目经财务评价分析，其财务内部收益率为，财务净现值为万元，投资回收期年含年建设期，贷款偿还期年含年建设期，项目具有显著临界转速计算和转子系统摸态分析临界转速计算和模态附录基于有限元法计算磁力轴承刚度和临界转速常用三维有限元法建立高速电机磁力轴承系统固有频率和振动模态模型，并且通过激振实验定义轴承刚度，用有限元法计算高速永磁电机测试结果临界转速。研究表明，引入了三种在安全转速范围内低频率振动模态。介绍对于高速电机，转子速度般大约为，有甚至超过，定子绕组电流和铁心中磁通高频率，般在以上。设计台高速电机与设计台低速低频率电机有很大不同，分析轴承系统稳定性和计算临界转速是特别重要。如果工作转速接近临界转速，转子将会产生严重振动，尤其是对于高速旋转永磁电机，因为它允许抗拉强度较低。磁力轴承刚度和阻尼对高速电机临界转速有很大影响。计算临界转速方法通常有两种传递矩阵法和有限元分析法。与传递矩阵法相比，有限元分析法优点是简明通用并且省时。种基于有限元分析法简洁实用方法用来计算临界转速，研究运行磁力轴承非线性特性。用二维有限元分析建模来计算磁力轴承系统临界转速，用三维有限元分析建模来计算电磁转子固有频率。本文用三维有限元分析法结合实验法来研究高速电机固有频率和磁力轴承系统模态以及确定轴承刚度。建立有限元分析模型，是用来预测高阶模态临界转速和对计算不平衡反应提供基础。磁力轴承结构分析对于高速电机，通过磁力轴承运动能使转子悬浮起来。般情况下，磁力轴承转动产生径向力在不同状态下被控制。有关磁力轴承转动单自由度控制系统内容如图所示。般情况下，运动磁力轴承磁力与转子位移之间关系是非线性。然而，如果转子位置变化限制在个很小范围内话，运动磁力轴承磁力将作为转子位移个线性因素被考虑。有限元分析法研究表明，对于磁力轴承来说，每对磁线圈几乎都是相互独立。磁力轴承产生磁力在方向并不是成对，因此，需对方向径向力单独进行控制。用矩阵表示磁力计算公式如下位置变化系数当前系数磁导率每个定子齿旋转圈数空气间隙平均长度气隙,当前可控旋浮转动参数磁力轴承刚度被定义为磁力增量取决于转子位移单位变化量，磁力轴承阻尼被定义为磁力增量取决于转子速度单位变化量。磁力轴承刚度和阻尼计算公式为从两式可以看出，当磁力轴承结构参数给定，磁力轴承刚度和阻尼主要取决于控制系统，控制方式将决定磁力轴承特性。轴承系统三维有限元分析模型轴承三维有限元模型永磁转子特别适合于高速电机，因为它结构简单高密度高效率。这种材料具有优良磁性，常用作永磁材料。然而，这种材料抗拉强度与其他永磁材料样，只有，比抗压强度减少了。因此，用种无磁合金护套保护永磁体是非常必要，通过护套给永磁体表面预紧力来减小永磁体拉力，高速电机测试结果的临界转速。 研究表明，引入了三种在安全转速范围内低频率的振动模态。 介绍对于高速电机，转子速度般大约为，有的甚至超过，定子绕组电流和铁心中磁通的高频率，般在以上。 电机转子结构如图所示。正如图所显示，在有限元模型中，轴承被建成弹簧，径向和轴向弹簧用来支撑转子轴，转子材料特性在表格中加以说明。三维有限元分析磁轴承刚度磁力轴承刚度对磁力轴承系统临界转速预测准确性有很大影响。然而，准确地说明磁力轴承刚度影响因素是困难，因为轴承特性是非线性。本文用迭代法，通过改变有限元模型中刚度值，使有限元计算固有频率收敛于实验值来确定磁力轴承刚度。通过对磁力轴承系统悬浮特性分析，用激振实验可获得米钻孔最大钻屑量和钻孔解析指标值，采用钻屑指标法判定掘进工作面突出危险性。防治突出措施掘进煤巷防治突出措施主要用超前钻孔排放瓦斯，并利用巷道两帮抽采钻场向迎头施工钻孔抽采工作面前方条带区域煤层瓦斯。防突措施效果检验效果检验方法和预测方法相同，在掘进头软分层中布置检验孔进行防突预测，当效果检验措施有效时方可继续掘进。安全防护措施煤巷掘进时，按防治煤与瓦斯突出规定要求设置压风自救系统反向风门等可靠安全防护措施。三工作面形成后解突魏家地煤矿采煤方法为综采放顶煤采煤法，因此在工作面回采前必须排除工作面煤层突出危险性方可综放开采。具体采取下列措施充分利用区段瓦斯抽采巷向工作面煤层施工穿层顺层抽采深孔提动转子产生同步正向进动，与之相应回转运动质量是负向，这将会间接地减少质量，并且增加转子系统刚度。临界转速计算和转子系统摸态分析临界转速计算和模态分析临界转速计算是设计转子系统项重要内容。为了获得可靠设计方案，必须通过调节临界转速来使得工作速度远不等于临界转速。研究磁轴承固有频率模态刚度阻尼之间关系是非常必要。图表示了磁力轴承系统振动模态，如图所示，若考虑轴向刚度，与没有安装轴承转子相比，新附加变化模态是种刚体移动模态图和中，若考虑径向刚度，新变化模态是种刚体摆动模态，这种状态包括两个在方向阶模态在图和中，正交弯曲模态是相应二阶模态和三阶模态组合图显示是扭转模态，可以看出，方向自由度影响阶到三阶临界转速。磁轴承刚度和可控参数决定临界转速值，转子结构影响是非常小。因此，通过调整可控参数来改变磁轴承刚度和阻尼，从而避免共振。刚度影响当转子结构固定，改变轴承刚度，对临界转速影响如图所示。轴承刚度越小，它对固有频率影响就越小，随着轴承刚度增加，固有频率对于刚体摆动模态，刚度影响是非常明显，然而，刚度对弯曲模态影响很小。当轴承刚度足够大且超过时，弯曲模态固有频率影响就变得非常显著，如果轴承刚度达到定值，增加轴承刚度是没有意义，因为固有频率不再增加，在这种情况下，通过改变转子结构和材料来改变固有频率。结构参数影响对于磁力轴承系统来讲，当转子速度低于弯曲模态临界转速时，转子是刚体转子如果转子速度高于弯曲模态临界转速时转子运动状态将会变得复杂，转子结构成为影响弯曲模态临界转速主要因素。结构决定因素如轴直径有效长度和轴伸对固有频率有很大影响，为了使转子弯曲模态转速超出工作速度范围，轴应该做得短而粗。轴延伸度对转子状态影响从图可以看出，轴延伸度对弯曲模态影响比较明显，但对刚体摆动模态影响很小，为了防止转子弯曲变形，轴轴伸保持在。刚体转子对高速电机磁力轴承是非常适合。对于刚体转子，磁力轴承实现动态控制是很容易，并且转子具有良好稳定性。再者，刚体转子动平衡实现是很容易，因为刚体转子弯曲变形非常小。当工作速度大于刚体振动模态临界转速时，它应满足这个条件，防止产生共振。附录基于有限元法计算磁力轴承的刚度和临界转速常用三维有限元法建立高速电机磁力轴承系统的固有频率和振动模态模型，并且通过激振实验定义轴承刚度，用有限元法计算高速永有需求可发豆丁站内信，随时为您服务，百度下知识水坝建设投资总估算表表单位万元序号工程及费用名称其中小计备注建筑工程费设备购置费安装工程费工程建设其它费用工程费用联合工房建筑工程工艺设备其中制丝部分卷接包部分其它工艺设备自动化物流系统变配电动力配线除尘及空调给排水及自动喷淋系统其它公用设备综合办公楼建筑工程科研分析仪器变配电动务配线空调及制冷给排水及自动喷淋系统食堂及浴室等动力中心建筑工程含装饰元蒸汽引入制冷站压空站水泵房变电所片烟库烟梗库辅料库成品库污水汇集设施香精香料库知识水坝豆丁网为您倾心整理下载后双击删除有需求可发豆丁站内信，随时为您服务，百度下知识水坝续上表序号工程及费用名称其中小计备注建筑工程费设备购置费安装工程费工程建设其它费用工业垃圾站门卫室及大门围墙元厂区绿化及室外建筑小品明项目在财务上是可接受的。自有资金现金流量表自有资金财务净现值内部收益率为自有财务净现值为万元损益表项目达产后年销售收入为万元，各年均利润平均利税分别为万元，万元资金来源与运用表本项目自筹资金万元，借款万元，项目在计算期内各年能达到资金平衡。资产负债表从资产负人员升降提升矸石下放材料和设备等任务。提升机为洛阳矿山机器厂生产Ⅱ型摩擦轮提升机，塔式布置。提升机主绳轮径，导向轮径，最大静张力，最大静张力差，减速器为型，减速比。配套电动机为型额定转速，电压，台。提升钢丝绳选用甲特光左右同型，直径，单重，钢丝绳破断总拉力。提升钢丝绳根左捻右捻各根。尾绳选用甲镀左右同型，单重，共根。二井下运输矿井大巷主运输方式为胶带输送机运输，辅助运输采用蓄电池电机车牵引固定式矿车运输。三矿井通风矿井采用中央并列与中央分列混合抽出式通风方式，主副井进风，北风井和南风井回风。北风井主扇采用№型离心式通风机两台，配套电动机为型，。南风井现安装Ⅱ№弯掠组合正交型隔爆对旋轴流式主