变换器的最佳状态被直接控制，作为控制变量代替相电流被使用。为了满足提高整流器转换器操作，下面条件满足从可以看出，无功功率变化相对于整流电压矢量是正弦波形。有功功率变化移动着正弦波，各自表示在图和中。基本思想是，为了维持直流母线电压接近参考价值，并通过控制有功功率和无功功率保持统功率因数，在七个可能向量之间选择最好整流器电压矢量。出于这个原因，新开关表合成，基于每个部分有功功率和无功功率变化。从图和，对于每个部分，无功功率变化量是三个整流器电压矢量和正数，三个整流器电压矢量和负数，和为零。有功功率变化对于四个整流电压矢量是正，对两个或三个整流电压矢量负。比如，有功功率和无功功率变化如表。对于每个滞后输出信号组合，和，整流器电压矢量在部分被选择，在表中被表示。所有部分提出了新开关表被表示在下面表定。在指令和预计反馈功率之间输入到迟滞比较器和数字化信号和，在这里表示为ˆˆˆˆ同时，电源电压相位矢量转换为数字化信号。为此，固定坐标分为个部分。如图所示，这部分数值上表示为数字化误差信号和和数字化电压相位输入转换表包括每个开关状态，转换器被储存。通过使用这个开关表，根据输入信号组合，转换器最优开关状态能够在每个特定时刻被独特地选择。转换表合成在静止参考系和个平衡三相系统，线路电流方程可以表示为线电流矢量，可以通过选择控制恰当整流电压矢量。在选择整流器电压矢量上，在实际线电流测量上，线电流变化依赖于实际电源电压矢量。参数可以几乎被忽视中离散阶近似可以被采纳。因此，线电流变化对下个控制时期给出在静止参考系瞬时有功功率和无功功率定义如下作为第近似，如果切换频率足够高，电源电压变化可以忽略不计。有功功率和无功功率改变量下个控制周期可以被估计，如下如图所示，控制有功功率和无功功率有六个基本不为零整流器整流电压和两个零电压矢量。有功功率和无功功率取决于整流电压矢量选择。对于七个基本整流电压矢量，我们得到七个可能有功功率和无功功率变化量。因此，有不同选择相应开关状态控制有功功率和无功功率变化方法。给，有功功率和无功功率变化量如下电源电压向量可以被表示在静止参考系如下在，中这个向量可以表示为，和是线电源电压均方根值和是电压源角位置向量定义为整流器交流终端电压矢量，是典型空间矢量，每个开关状态和其相应表示，和值如表所示。在，中，整流电压矢量通过如下公式给出，替换有功功率和无功变化量表示为为了满足提高整流器转换器操作，下面条件满足从可以看出，无功功率变化相对于整流电压矢量是正弦波形。有功功率变化移动着正弦波，各自表示在图和中。基本思想是，为了维持直流母线电压接近参考价值，并通过控制有功功率和无功功率保持统功率因数，在七个可能向量之间选择最好整流器电压矢量。出于这个原因，新开关表合成，基于每个部分有功功率和无功功率变化。从图和，对于每个部分，无功功率变化量是三个整流器电压矢量和正数，三个整流器电压矢量和负数，和为零。有功功率变化对于四个整流电压矢量是正，对两个或三个整流电压矢量负。比如，有功功率和无功功率变化如表。对于每个滞后输出信号组合，和，整流器电压矢量在部分被选择，在表中被表示。所有部分提出了新开关表被表示在下面表分别通过和，估计瞬时有功功率和无功功率之后，电源电压矢量，使用以下方程估计ˆˆˆˆ输出电压控制器设计基于传统如图所示，直流母线电压与参考值相比较。获得误差作为控制器输入，输出乘以得到瞬时有功功率。图中系统为阶系统建模控制器传递函数其中参数选择其中模糊控制器图显示了框图模糊逻辑控制器，对于三相整流器。由于控制算法数字实现，直流电压，能与参考值相比较，差值，并且增量采样时刻作为输入模糊控制器。输出有功功率命令是变化，新指令通过添加模糊控制器输出，输出增益比例，和先前指令二获得。为了提高系统动态性能和控制器输出稳定性，比例增益与模糊控制器并行。有功功率指定新值被显示在图中，给出误差误差和改变作为数值变量，来自于系统。将这些数值变量转换成语言变量，七个模糊变量负数最大到正数最大表示在图。所有模糊变量相同函数。图得出了个统结论，可以通过简单修改获得每个变量。实验系统和结果实验原型，图中，法国实验室直在发展，为了检查并操作三相整流器方案特征。个三相基于逆变器，三菱，它扮演使用整流器角色。确保绝缘和控制信号空载，基于组件使用。两个霍尔和隔离放大器是分别用来检测线电流和直流母线电压。控制算法直在发展，用仿真，用数字信号处理器插入到实时实现。主电源电路电气参数和控制数据，用于模拟和实现测试，在表中。几个测试，仿真和实时实现进行可行性验证和提出了性能。图和显示了模拟波形。在功率因数统操作在纯正弦电源电压下，分别为新和旧。从这个数据可以看出，新比旧要好得多。线电流非常接近正弦波并且与电源电压相位致。有功功率是恒定，非常接近参考价值。平均无功功率为零，由于功率因数统操作。相应实验结果，对和经典，数据分别在图和中。在直流电压下个阶跃变化下，动态行为在图中表示出来。直流母线电压接近新具有良好稳定性新参考值。线电流接近正弦波。从这个图，可以发现有功功率控制和无功功率控制是分别独立。图和显示，阶跃响应实验结果与扰动负载功率功率因数下统操作对立。它可以观察到，功率因数统操作能够被完成，甚至在瞬态。注意，经过短暂瞬态，直流母线电压和有功功率接近参考值。无功功率保持为零。显然，从这些数字中，瞬态响应在直流母线电压和有功功率比模糊控制方案更快。该方法通过改变无功功率命令可以间接控制功率因数，图和表示在超前和滞后分别工作功率因数下工作特性，在这些测试中，有功功率指令已经改为或和确认可以调整电流，关于电压通过无功功率指令。结论本文描述了种直接功率控制三相整流器，基于没有电压传感器新型开关表。控制系统主要目标保持直流母线电压在所需水平，使用传统控制器或模糊逻辑控制器直流母线电压控制回路，输入电流电源应该是正弦，并且各自相电压满足统功率因数转换器运行。提出了新开关表，不同于感应电动机控制，通过分析瞬时有功功率和无功功率修正合成。实时仿真并实现传统和模糊逻辑控制器。结果表明，在稳定和瞬时状态比经典更好，直流母线电压误差，线电流。在瞬态和稳定时，成功地实现了单位功率因数和有功功率和无功功率控制。此外，模糊逻辑控制器在瞬态性能优良，避免负载扰动和很好鲁棒性。定。在指令和预计反馈功率之间输入到迟滞比较器和数字化信号和，在这里表示为ˆˆˆˆ同时，电源电压相位矢量转换为数字化信号。为此，固定坐标分为个部分。如图所示，这部分数值上表示为数字化误差信号和和数字化电压相位输入转换表包括每个开关状态，转换器被储存。通过使用这个开关表，根据输入信号组合，转换器最优开关状态能够在每个特定时刻被独特地选择。转换表合成在静止参考系和个平衡三相系统，线路电流方程可以表示为线电流矢量，可以通过选择控制恰当整流电压矢量。在选择整流器电压矢量上，在实际线电流测量上，线电流变中文字出处通过模糊控制器和控制器输出电压调节，设计和实现三相整流器高性能直接功率控制摘要本文给出了直接功率控制三相整流器，采用了种新开关表，并且无电压传感器。瞬时有功功率和无功功率通过选择变换器最佳状态被直接控制，作为控制变量代替相电流被使用。控制系统主要目是保持直流母线电压在所需水平，而来自电源输入电流应当是正弦，各相电压相位符合单位功率因数操作。在直流母线电压控制环中，传统和基于模糊逻辑控制器，被用来提供有功功率指令。种基于实验系统用作证实有效性。稳态和动态结果，说明了操作和控制方案所呈现性能。结果显示，证实了新比经典更好。线电流非常接近正弦波并且通过使用和模糊控制器实现直流母线电压良好调节。此外，模糊逻辑控制器展现出优良暂态性能，良好地抑制负载扰动影响，和优越鲁棒性。关键词关键词直接功率控制整流器瞬时有功功率直接转矩控制开关表模糊逻辑控制介绍大多数三相整流器，被广泛地用在工业领域和消费产品领域，使用二极管桥电路和散装存储电容。有简单，稳定和低成本优势。然而，整流二极管，产生单向功率流，低功率因子，功率流，和高层次输入谐波电流。与有源和无源滤波器分开，最好解决方案是使用脉冲宽度调制调整。三相脉冲宽度调制研究在过去几年迅速发展，由于它优越性，比如能源再生能力，直流总线电压覆盖广阔范围，输入电流低谐波失真。由于转换器有能力来控制输入正弦波电流，功率因数可以容易地操作通过调节伴有前述电源电压。各种控制策略已经提出了在最近这种类型整流器产品。它可以被分类为所用回路控制器或有功无功功率控制器。在知名间接有功和无功功率控制方法中，是基于相对于电流矢量方向所述线电压向量。它被称为电压定向控制。保证了高动态，并通过内部电流静态性能控制回路。然而，最终配置和性能系统在很