1、“.....，fi，，，，，，，，，fifi，fifi，fi，fi，，，，fifi，，，flfiflfi......”。

2、“.....，fi，fi第五章简介圆柱形容器主要用于核能，石油化工工业，它们也用于管壳式换热器。通常，这些容器制造安装容易，维护经济。压力容器标准中圆柱形容器的设计程序主要是基于线性弹性假设，有时允许局部区域有限的非弹性行为。外壳厚度是主要设计参数，通常是由内部压力控制，有时是由产生屈曲的外部压力控制。添加载荷不连续应力热应力在控制厚度的过程中也很重要。圆柱形容器的基本厚度主要是基于简化应力分析和建筑物料的许用应力。在不同的设计标准中基本方程有些变化。有些方程是基于厚壳方程。在这章节......”。

3、“.....另外，我们还将讨论圆柱形容器外压失稳在情形。薄壳方程对于弯板型结构，我们只讨论旋转壳。参考图，从中心，记为角，经向半径记为和锥形半径记为当轴是垂直时水平半径为。当沿坐标方向的壁厚为，根据下面的草图，我们得到残余应力。图旋转壳径向的残余应力由内压产生，对于膜壳，弯曲的影响可以忽略。所有的弯矩为零，进步推得由旋转对称产生的力的平衡导出下面的方程由于，我们解出和得以上两个方程是普通壳的旋转的结果。两个具体的例子对于球壳，半径为则得出对于圆柱形压力容器......”。

4、“.....则得出环向应力轴向应力这些结果与下面的结果致。考虑细长圆柱壳的半径为，厚度为，受内压为。薄壳是指壳的半径和厚度之比大于。如果圆柱壳的两端是封闭的，还受环向应力和纵向应力。壳的局部图如图所示。环向应力和纵向应力如图所示。外壳被假定为细长所以和沿厚度方向分布均匀。因此，这种情况下的和也称薄膜应力这种类型载荷不存在弯曲应力考虑切节的平衡，得出图圆柱壳得出考虑横截面的壳垂直于轴心，我们得出厚壳理论壳的半径和厚度之比小于，式和式将会不准确，这时将用到厚壳理论，厚壳圆柱形容器的内径为，外径为，受内压为......”。

5、“.....如果用表示径向应力用表示环向应力和用表示纵向应力，我们得出常量和由下面的边界条件决定将式代入式和式得出外径和内径之比记为，则我们得出径向和周向应力图显示出径向和周向应力的分布纵向压力垂直壳轴的面受力平衡得出假定纵向应力是薄膜应力的种，而且壳的厚度没有变化。因此，得出图径向和周向应力的分布值得提的是由式和推出的结果在远离不连续性区域处有效。对于中等厚壳，运用薄壳方程和平均半径，我们得出环向应力的方程。等值的环向应力......”。

6、“.....得出将外径代入式得又等同的环向应力的允许设计应力得这些方程在锅炉及压力容器标准中主要是基于等同最大薄膜应力的容许应力，根据焊接接头效率校正。许用应力用稍后解释替代，在锅炉及压力容器标准中，式和式修改为在锅炉及压力容器标准中，方程变为在式和式中，代表内径，然而在式和式中代表外径。在上面两个式子中，为许用应力，是接头效率。用接头效率是因为圆柱壳容器通常是用焊接制造的。的值取决于壳上采用的焊缝的种类。圆柱壳的屈曲细长圆柱壳容器的中径为，厚度为，受外压为，只要它仍然是圆形，圆柱体是个稳定的配置，如果最初的椭圆，柱体将工作在不稳定工况，最终将屈曲......”。

7、“.....端面的因素可以忽略，问题可以认为在二维平面内。总结径向方向上的受力，得出，总结切向方向上的受力见图，得出图壳单元的平衡代入，得假定圆形变形偏差可以忽略不计，得出其中是个常量因为，，所以对于弯曲壳体其中其中由的最小值为，得出对于短圆筒，端面轴向自由拓展径向拓展受到限制，推导出临界压力当很大时恩此......”。

8、“.....在中，在标准中，临界压力根据两种情况计算，还涉及到外径和壁厚之比。式的修改包括非线性屈曲。在上面的第种情况，安全系数取，第二种情况，可变的安全系数当时取，当时取。随着圆筒的厚度增大，屈曲停止在个合理的模式。在规范中，用组曲线来探究屈曲。当增大时，程序变得复杂，需要检查屈曲是在弹性屈曲或者是在塑性区域，压力容器的不连续应力举个特别的例子，在受内压为的圆柱形容器与半球形封头的连接处受不连续应力。为了简化，我们假设球形封头和圆柱壳的厚度相同。如果平均半径和厚度分别记为和......”。

9、“.....径向增长变为在实际的容器中，半球形封头和圆柱壳受剪切力和每单位周长上弯矩的约束。这些不连续应力在相邻的容器区域产生局部弯曲应力。在半球形封头和圆柱壳的边缘处的力产生的变形和坡口是相等的。如果等于零能关生大小的变形，过渡处的连续性将得到满足。地基上由于和受弹性的半无限长梁应用结果。代入弹性模量得衰减系数当时，把值代入式得分布在圆柱壳上的轴向应力和环向应力为当，泊松比为时......”。