膜厚度和压力界面曲面图为了研究旋转角度对于倾斜滚润滑特性影响，图为，时，膜厚度曲面与压力曲线随着变化速度变化情况。可以看成，在滚倾斜条件下，随着速度增加，膜明显变得越来越厚，膜沿着滚子轴线分布变得不均匀换句话说，滚中间部分和末端部分膜厚度之间差别变得越来越大。可以得出这样结论速度越高，膜越厚，但是沿着倾斜滚轴线膜厚度越来越不均匀。然而，速度对压力影响却小多，几乎与传设滚子和内外圈分别被称为固体和，定义和分别为滚沿着方向和方向速度。由于滚沿着方向速度是滚偏移引起，滚沿着方向和方向速度可以表达为由于固体不便宜，他们速度方向仍然在方向，固体沿方向和方向速度外文资料翻译可以写成沿着方向夹带方向速度为，方向速度为。数学方程式本文中使用特殊坐标变换技术来处理滚倾斜，如图所示，坐标变换公式如下在完全淹没情况下，对于等温线有限接触雷诺方程可以写成方程中是油压，是膜厚度，是润滑剂密度是润滑剂粘度，等式边界状态是，式中下标和表示计算域出口和入口边界对于滚和外圈接触膜厚度方程可以写成，对于滚与内圈接触膜厚度方程可以写成外文资料翻译，式中为刚性中央膜厚度，是，是，分别是滚外圈内圈端部轮廓半径，函数，是对辊子母线修形是辊倾斜角度，是计算域，是降低弹性模量是辊直线部分长度，否则时是符号函数，如果在当前研究中，个抛物线函数假设如下式中是修形函数振幅。对于方程和方程推导更详细描述在附录中提出，把方程代入方程，用坐标变换技术可以得到膜厚度。粘度压力关系公式公式可以写成，压力系数。是粘度是周围粘度，，道森普金森密度压力关系式道森与普金森可以写成，，是外界密度，式中载荷平衡方程式可以表达为数学原理外文资料翻译数值分析是以等式无量纲式为基础，运用坐标变换技术以获得滚偏移。计算方案与刘式中提到相似，应用多重网格法文纳来解决压力，使用多层次，多集成方法对弹性变形进行计算勃兰特现在问题是不对称，因此没有对称性用来减少计算主要尺寸。定义无量纲坐标，使式中结论与讨论对于滚子内圈和外圈而言，假设钢钢接触，润滑剂认为是种矿物油，对所有方案都常见，，输入数据为倾斜角度影响。如图所示为倾斜滚与内外圈在时压力等高线图。图是滚子与内圈在时压力等高线图，图为滚子与外圈在压力等高线图。当滚子与内外圈理想接触时，可以看成润滑油古典分发出现在内外圈，即由于边缘效应，在滚子与最大膜压力中间部分位于滚尾部，然而，当滚倾斜时，在滚中部压力就改变了。那就是说，对于滚和内圈接触中间压力变得更大，凸状表面沿着滚轴线形成，正如图所示。对于滚与外圈接触中间压力变得更小，凹状表面沿着滚轴线方向形成，正如图所示。此外，如图所示，对于中央膜压力变化与滚倾斜角度关系，图为滚与内圈压力，图为滚与外圈压力。由图可以看出随着倾斜角增加，滚与内圈中央压力也在增加，然而，滚与外圈中间压力却在减小，特别是当倾斜角度大到定程度时在案例研究中大于度。换句话说，对于内圈而言，最大压力在滚中间部分，对于外圈而言，最大压力在滚末端，这是因为当滚角度足够大时，滚子与内外圈接触逐渐由线接触变为点接触。应该注意到图中坐标并不是从开始，图标上抑制零点可能会夸大对影响。为了简化对考虑到扭曲效果滚动轴承润滑特性分析，图是对于滚子与外圈弹流润滑接触所有。外文资料翻译对于，图为随着变化倾斜角度，膜厚度曲面图与压力曲线。当个滚倾斜时，滚轴线对于轴线就不再平行，与理想接触结果对比，在滚倾斜条件下，膜厚度与压力分布以轴线为基准偏移个角度。可以看做是倾斜角度越大，中央膜压力越低，末端压力越高，末端膜越薄。因此，对于滚子与外圈接触而言，高端部压力和薄端部膜厚度，是滚倾斜影响造成。图倾斜滚与内外圈等压线图为对于时滚子与内圈压力为对于时滚子与外圈压力图中央膜压力变化与相对倾斜角度，外文资料翻译滚子与内圈中央压力滚子与外圈中央压力旋转角度影响图不同倾斜角度油膜厚度和压力界面曲面图为了研究旋转角度对于倾斜滚润滑特性影响，图为，时，膜厚度曲面与压力曲线随着变化速度变化情况。可以看成，在滚倾斜条件下，随着速度增加，膜明显变得越来越厚，膜沿着滚子轴线分布变得不均匀换句话说，滚中间部分和末端部分膜厚度之间差别变得越来越大。可以得出这样结论速度越高，膜越厚，但是沿着倾斜滚轴线膜厚度越来越不均匀。然而，速度对压力影响却小多，几乎与传倾斜和翘起综合影响下油膜厚度和压力影响等高线图。应当指出是，由于倾斜影响，在两端压力上升，但是有对称坐标。尽管翘起角度非常小，例如仅仅有，这种关于油膜厚度和压力坐标消失此外，负载端会产生最大油膜压力和最小油膜厚度。表格显示了在情况下，最小油膜厚度和最大压力随倾斜和翘起角度变化而产生变化。可以观察到，如果仅仅考虑倾斜影响，最小油膜厚度将降低左右，而最大压力将上升左右。另外，如果仅仅考虑翘起影响，最小油膜厚度将降低左右，而最大压力将上升左右然而，与理想接触状况相比即同时考虑到倾斜和翘起影响，最小油膜厚度降低左右，而最大压力将上升左右。由此可见，当倾斜效应和翘起影响耦合时，可能更容易产生局部磨损。而且，对滚动轴承润滑特性而言，翘起影响比倾斜影响更大。倾斜滚子对润滑性能和诸如速度载荷滚子长度等有严重影响，这些在此篇文章当中已讨论过。尽管结果大多和预期样，些影响也和不倾斜滚子样，人们仍相信目前所做工作对未来研究是有用处。倾斜滚轮效果是独无二，例如在滚子和套圈之间滑移，滚子在内圈和外圈间卡住等等，这些将在不久未来调查清楚。结论对滚动轴承中倾斜圆柱滚子对润滑性能产生影响进行研究，可以得出以下结论使用坐标变换技术，可以得到弹流接触完整数值解。弹流接触是由滚子和轴承内圈或外圈形成。倾斜会导致油膜厚度和压力不平衡分配。对于倾斜滚子和轴承外圈之间形成接触，倾斜角度转速载荷滚子长度轴承外圈半径轮廓修正幅度对油膜厚度和压力影响已经讨论过了。结果表明，倾斜角度速度滚子长度外圈半径增加和负载下降，导致润滑性能不平衡分配。对滚子母线进行轮廓修正可以减少油膜厚度和压力分配不平衡现象。当倾斜和翘起同时对滚子起影响时，最大油膜压力和最小油膜厚度会产生于滚子端部。与倾斜产生影响相比，翘起会对润滑特性产生更严重不利影响，即使是很小翘起角度。感谢这项工作是由中华人民共和国通过国家自然科学基金和和中华人民共和国国家计划提供财政支持。附录方程和推导考虑到图所示不倾斜滚子和轴承外圈形成接触，其中，为棍子半外文资料翻译径，为滚子外圈半径。轴方向沿着弥散方向。没有弹性变形，膜厚度为，可表示为类似，对于图所示不倾斜滚子和轴承内圈形成接触，其中是轴承内圈半径，是油膜厚度，可以表示为图不倾斜滚子和轴承套圈在方向上接触滚子和轴承外圈滚子和轴承内圈如图所示滚子母线，由两部分组成段圆弧与段直线轮廓，点和点是连接点。滚子端部轮廓半径和轴承外圈半径分别定义为和。如果加上冲击圆弧，滚子和轴承外圈或内圈之间轴向接触就和点接触类似因此，如果或者，滚子轴承外圈两个端部之间期望差值可以按照增加，其中对应于，对应于。为了描述包含滚子和轴承套圈两端部圆弧有限线接触，人们需要个符号函数。在滚子直线部分，，在滚子两端圆弧部分，也就是说，方程可以更改为弹性变形和点接触弹性变形样，。引进个抛物线函数作为滚子母线直线段部分轮廓修正。当为正时候，压力油膜厚度会变薄，所以应该把添加进油膜厚度方程里。外文资料翻译图不倾斜滚子和轴承套圈在方向上接触如图，如果滚子翘起，翘起角度对油膜厚度影响可以用表示，。对于不倾斜只翘起并进行滚子母线轮廓修正滚子而言，滚子和轴承外圈之间油膜厚度方程可以表示为即，。当滚子倾斜时，需要采用种特殊坐标变换技术，方程中和坐标需要分别置换成和。因此，个既倾斜又翘起滚子和轴承外圈之间最终油膜厚度可以表示为，。类似，滚子和轴承内圈之间形成接触压力油膜厚度方程可以写成，。其中，是轴承内圈端部轮廓半径。外文资料翻译图翘起滚子和轴承套圈设滚子和内外圈分别被称为固体和，定义和分别为滚沿着方向和方向速度。由于滚沿着方向速度是滚偏移引起，滚沿着方向和方向速度可以表达为由于固体不便宜，他们速度方向仍然在方向，固体沿方向和方向速度外文资料翻译可以写成沿着方向夹带方向速度为，方向速度为。数学方程式本文中使用特殊坐标变换技术来处理滚倾斜，如图所示，坐标变换公式如下在完全淹没情况下，对于等温线有限接触雷诺方程可以写成方程中是油压，是膜厚度，是润滑剂密度是润滑剂粘度，等式边界状态是，外文资料翻译中文字出处，对圆柱滚子轴承滚子歪斜润