1、“.....齿顶圆直径基圆直径.圆周速度..图.人字齿轮示意图齿面接触强度校核计算由机械设计式可知接触强度校核式.式中节点区域系数，.弹性系数，由齿轮手册表.查得，.螺旋角系数，由齿轮手册图.查得，.工作齿宽，.接触强度计算的重合度系数，纵向重合度..齿顶压力角..端面重合度系数..由齿轮手册图.查得，.载荷系数，其中，使用系数，由机械设计表按原动机均匀平稳运转取.动载系数，由机械设计图查得.齿间载荷系数，由机械设计表取.齿向载荷系数，由机械设计表中公式按精度等级级调质齿轮计算，....则，.将各系数代入式.得.......”。

2、“.....安全。弯曲强度校核计算.计算弯曲应力由齿轮手册表.中公式可知弯曲强度校核式.式中载荷作用于齿顶时齿形系数，可根据齿轮手册图.取.载荷作用于齿顶时的应力修正系数，可根据齿轮手册图.取.弯曲强度计算的重合度系数，可按下式计算...其中，当量齿轮的端面重合度，，由前面计算可知，.，.则，..代入式.得...弯曲强度计算的螺旋角系数，由齿轮手册图.可查得，.将各系数代入式.得.......计算许用弯曲应力由齿轮手册表.中公式可知，.式中，试验齿轮的弯曲疲劳极限，由齿轮手册图.可查得，试验齿轮的应力修正系数，取.弯曲强度计算的寿命系数，取.相对齿根圆角敏感系数，取.相对齿根圆角表面状况系数，取.弯曲强度计算的尺寸系数，由齿轮手册图.查得，.弯曲强度计算的最小安全系数......”。

3、“.....取.将各系数代入式.得，....,所以，安全。齿轮主要参数,械强度许用公称功率选取计入工况系数安全系数。查减速器选用手册表.表.按中等冲击，减速器失效会引起生产线停产得.，.负载功率..计算功率..要求式中,公称功率,查表.,按公称传动比,公称输入转速选取Ⅱ型减速器,标记,满足,Ⅱ校核热功率标准号第二种装配型式公称传动比低速级中心距三级传动硬齿面圆柱齿轮减速器校核热功率能否通过。应满足式中环境温度系数负荷率系数公称功率利用系数查表.表.得，则...查表.得。所以，可以选减速器Ⅱ图.减速器主视图图.减速器俯视图上图为型减速器的装配型式图，装配尺寸如下减速器总长为减速器总宽为减速器总宽为主动轴外伸端直径减速轴外伸端直径查表可知，公称传动比为的型减速器的实际传动比为.。此减速器采用外啮合渐开线斜齿圆柱齿轮传动......”。

4、“.....齿面渗碳淬硬，磨削成型，承载能力大，传动效率高，使用可靠，寿命长。低速级中心距公称传动比为，安装形式为第Ⅱ种安装形式。.分齿箱的设计分齿箱的作用本次设计由于需要的传动比完全由减速器来完成，所以，在分齿箱设计上，可以采用不带减速的级分齿箱结构。分齿箱的作用是，将个顺时针转矩转换成为个顺时针转矩和个逆时针转矩。带动轧辊向内圈转动，轧制钢板。同时协调两个轧辊的线速度。分齿箱由箱盖和箱底两个部分组成，选择水平剖分方式，剖分面在上下两对轴承座的中分面上，箱盖和箱座的连接靠箱缘的螺栓连接。为了减轻这个齿轮座的重量，降低工艺复杂程度，所以整个分齿箱箱体全部采用焊接结构。根据各种焊接工艺的特点和应用方式，场合，选用溶化焊中的电弧焊，采用埋弧焊方式。溶化焊的原理是利用电弧所产生的高温来溶化金属进行焊接。它能够在静止冲击和振动载荷下工作，要求紧固，紧密的焊缝。埋弧焊在溶化焊中有其独特到的优势，质量好，效率高，节省电能。适用于长焊缝焊接......”。

5、“.....二者理论上应该是致的，即.齿轮润滑采用油池浸油润滑，油池深度应以浸入齿轮的个齿高为准。箱体采用油标尺以随时在不停机的情况下能检查油面的高度。单，效率高。对于标准型或小型铸轧机，分轴传动比集中传动在整个系统的投资方面可以节省资金万左右。发展方向集中传动占地面积大，换辊复杂。但图.克虏柏主传动所示的分轴传动从更本上克服了上诉的缺点，它占地面积小，结构紧凑，换辊方便，可以说是铸轧机的发展方向。现在的关键问题是，能否选到或设计出能适应轧辊的中心距，传递大扭矩，并且有大减速比的行星齿轮或其他类型的减速器。.设计中应注意的几个问题电机的确定根据铸轧机工作性质分析，由加速度或其他因素引起的动负荷可以不考虑，其工作状态基本是稳定的。因此，在轧制速度范围内，为使铸轧机能得到恒定扭矩，电机的额定转数要对应着最大的轧制速度，以降压的方式进行下调速，电机达到最大的输出功率。为达到轧辊表面最大线速度要求，电机在额定电压下以弱磁方式进行上调速......”。

6、“.....电机处于恒功率输出。即随着辊面速度的提高，电机输出扭矩随着降低，这样控制系统的设计可简化。为使传动系统总减速比尽量小，以降低传动系统的造价，电机的额定转数应该小于,同时，要注意弱磁最高转数是否能达到轧辊最大线速度的要求。为使电机处于良好的工作状态，电机最大工作电流不应高过其额定电流。减速分齿箱的设计齿轮的结构若采用渐开线齿形，必要时可对减速齿轮中的小齿轮采用正变位，大齿轮采用负变位即高变位，以提高小齿轮的抗弯能力。但过大的变位对齿条型刀具加工的齿轮，再啮合时，将会引起齿根过渡曲线的干涉。为减小减速分齿箱的体积，在有条件的情况下，可采用双圆弧齿轮，但齿轮箱的制造精度要提高，使制造费用增加。为进步提高超型铸轧机减速箱的承载能力，其减速齿轮螺旋角最好选在左右，这时选择轴承要考虑它承受的轴向力。由于载荷大，减速级齿轮模数要大于,而分齿齿轮受载是减速级的半，分齿齿轮模数可小个档次。但为了加工方便，降低加工费用，尽量把所有齿轮按大的模数设计......”。

7、“.....此材料在热处理过程中对产生的裂纹的敏感性不是很强，建议最好为.齿轮加工过程为粗加工齿轮，整体调质处理，渗碳淬火，达到要求及深度，最后磨齿，磨齿时要防止齿面退火。设计齿轮时，对所给的输出扭矩参数尽量要求准确，否则大了造成投资浪费，小了在使用过程中其工作载荷基本上是平稳的，只在立板时轧制力矩偏大，这仅仅是短暂过载，不必按长期考虑，故在设计校核齿轮过程中其工况系数按.取，寿命按年考虑。在各计算系数中间值选取的情况下，最后计算的弯曲安全系数.，接触系数.即可。各齿轮在啮合过程中，要保持良好的润滑条件，润滑油要具有定的粘度，在齿的啮合面而形成油膜，以提高齿面的许用接触应力。根据重载齿轮的要求，齿轮加工精度为级，或者更高些。稳定运转，简化了的要求。惯性开环控制可满足本机器结构，过载保大，换向慢系统的误差精护容易，开环控制度，操作简单......”。

8、“.....与控制系缸共用个压力油缸共用个压力油用个压力油源。采统装在同源。采用伺服阀对源。采用伺服阀对用伺服阀对油液要求柜中，容易获油液要求高，投资油液要求高，投资高，投资大，如用比得。投资少大，如用比例阀对大，如用比例阀对例阀对油液要求可略油液要求可略高于油液要求可略高于高于普通液压系统，普通液压系统，投普通液压系统，投投资高于前者资高于前者资高于前者下面以图例的方式说明国产Ⅳ型克虏柏型铸轧机主传动原理，如图.至图.所示这里型主传动系统占地面积较大，国产Ⅳ型介于和克虏柏型之间。亨特，国产Ⅳ型采用了辊缝由楔块预调，轧制中需要调节辊缝时，可借助扳手在适当降低压上缸压下情况下做微量调节。克虏柏铸轧机辊缝不可调，辊缝由上下轴承箱之间的四组垫块在轧制前预先调整好。型铸轧机初始辊缝由上下轧辊轴承箱之间的垫块保证。当来自低压系统的低压油充满各腔后，关闭四个截止阀，调节控制油缸使压力升至预定值。轧制开始后，可撤掉对辊缝进行微调......”。

9、“.....它的优点是使辊缝的再线调节变得很容易，但系统比楔块调节系统复杂。克虏柏连铸设备不仅仅在主机的驱动上采用了低速大扭矩液压马达，而且卷曲机驱动也采用了低速大扭矩液压马达。由于采用了全液压驱动，大大减少了设备的占地面积和投资，同时也简化了控制系统。分齿减速箱行星减速箱图.国产Ⅳ型主传动原理图图.克虏柏主传动原理图分齿减速箱图.型铸轧机主传动原理图亨特型和型大致相同.集中传动第章双辊连铸机传动系统与分齿箱集中传动有以下两种形式直流电机行星齿轮减速器减速分齿箱弧齿万向接轴铸轧机。直流电机三级圆柱齿轮减速器二级减速分齿箱弧齿万向接轴铸轧机。第种传动形式般应用在亨特式铸轧机上，因为亨特式铸轧机为倾斜放置，有必要减小分齿箱宽度尺寸。第二种传动形式主要应用在式铸轧机上，由于这种铸轧机为水平注入钢液，本体垂直放置......”。