1、“.....即可得出各种状态下的临界角。稳定性计算结果分析说明.对坡道横向静态稳定性，表中所列指前后钢轮与地面的静摩擦系数，由于本机前后均为钢轮，故。.重心左右偏移量只影响横向倾翻角，不影响滑移临界角。计算结果表明，振动压路机设计取值是合理可行的。.减振系统设计与计算本设计采用橡胶减振方式。选用丁腈橡胶，其有良好的耐油性和较大的阻尼。由经验公式，减振系统总刚度为式中压路机的上车当量质量，压路机的振动频率则.振动参数的设计计算振动轴偏心质量和偏心距的计算偏心块厚度偏心块偏心质量偏心块偏心质量偏心距振幅计算振动轮质量偏心质量偏心距振幅振动频率计算泵的流量马达转速偏心力矩激振力振动轴承的选型及寿命选用轴承，润滑油润滑，已知数据转速，径向力组轴承该轴无轴向力，只有径向力......”。

2、“.....需要可调节同心度的弹性联轴器，选用简单弹性柱销联轴器。参数弹性体强度振动轴冷起动转矩起振瞬间压力储备系数符合设计要求第章型振动压路机传动系统设计.传动形式的确定常见的振动压路机传动系统可分为机械传动液力传动和液压传动。其比较如表表常见的振动压路机传动系比较要求机械传动液力传动液压传动无级变化速度不同滚动阻力时不变的压实速度无级改变牵引力在两个行驶方式重复调节速度无冲击的换向无冲击的启动简单的单手柄操作加速限制可调节传动机械元件的配置可自由移动功率简单地分配在几个使用部分上全部滚轮驱动在个大的速度范围内有最佳的效率内燃机环境静化和最佳的功率调节制度或加速时几乎无损注表示要求的性能很理想表示要求的性能较好表示要求的性能可以满足表示要求的性能不理想如表所示，相比而言，液压传动有装置重量轻，体积紧令即，所以令，即所以，般情况下于是于是同样的......”。

3、“.....整机在横坡上的静态稳定性指标为倾翻临界角滑移临界角当时能保证滑移先于倾翻。上坡稳定性如图所示，为整机在横坡上的静态受力示意图．对图示轮子而言，将支撑力向点转化是完全可以的，与线载荷效果致。为整机重心至纵向对称面的距离，为轮宽或轮距。图横坡道上静态受力示意图为两轮的驱动力矩，为两轮产生的牵引力，为两轮的滚动阻力，则式中为两轮滚动半径表示两轮的附着系数表示两轮的滚动阻力系数对机器，分别以和为中心列力矩平衡方程，可以求出倾翻临界状态令，即滑移临界状态由于令，即得所以同样地，令综上所述，整机在纵坡上双轮驱动行使上坡的稳定性指标为倾翻临界角滑移临界角当时能保证滑移先于倾翻。需要说明的是，上述结果的成立，前提条件是整机产生的牵引力足够，即但如果整机不能产生足够的牵引力，则滑移临界角降低，单轮驱动前进爬坡驱动轮在下时的稳定性图单轮驱动前进爬坡受力示意图如图所示，假设为驱动轮即后轮......”。

4、“.....单轮驱动倒退爬坡驱动轮在上时的稳定性同理可求得当时能保证滑移先于倾翻。下坡稳定性双驱动时的稳定性如图所示，为此状态下受力示意图。此时整机重力在坡道方向的分力与牵引力的方向相同，即使在临界状态，整机也不可避免地存在下滑趋势，甚至向下运动，而且向下运动正是工况需要，即此工况下产生滑移更多情况下是滚动是必然的，因此图双驱动时下坡稳定性受力示意图同理可求得当时能保证滑移先于倾翻。.单轮驱动倒退下坡驱动轮在下时的稳定性同理可求得当时能保证滑移先于倾翻。.单轮驱动前进下坡驱动轮在上时的稳定性同理可求得工作振幅指其实际工作时的振幅。通常工作振幅比名义振幅大，工作振幅用表示，名义振幅用表示，与随土的刚度的变化有如下关系试验和经验积累表明，振动压路机名义振幅的取值范围为压实基层压实次基层压实沥青混凝土及路面结合本设计要求，参考同类产品参数......”。

5、“......工作频率经验表明，振动压路机工作频率有合理的取值范围，其取值范围是其中为压路机土的振动系统的二阶固有频率。由于其随着压实对象的变化而变化，较为复杂，根据经验，般而言参考取值范围为压实基层压实次基层压实沥青混凝土及路面由于本设计产品主要用于压实沥青混合料，为了保证沥青混合料与其他材料充分渗透和糅合，工作频率宜取高值，参考同类产品参数，本设计初步取值为。振动压路机拟达到的主要技术参数本设计的其他技术参数如上所述，均根据振动压路机压实原理并在参考国内外同类产品的基础上拟定，不再敷述，本设计拟设达到的技术参数如下表所示表表振动压路机主要技术参数项目技术参数项目技术参数工作质量名义振幅.工作速度振动频率理论爬坡能力振动轮直径激振力振动轮宽度第章整体参数计算.六个基本参数计算工作重量经验表明，振动压路机上下车质量比近似于时，压实效果最好，但在实际设计制造中很难达到正好为这比例......”。

6、“.....本设计初取上下车质量比为计算，如有偏差，再在后面校核时改正。故前轮分配质量后轮分配质量前轮静线载荷前轮宽度为，则后轮静线载荷后轮宽度为，则行走速度般要求振动压路机工作时的压实速度为.左右，行驶速度为，为留有定速度储备，本设计行使速度范围选定为。.爬坡能力的确定为使设计产品有较好的适应能力，并留有定的爬坡储备，本设计爬坡能力设计为。.转弯半径计算转向角则最小转弯半径最大转弯半径.重心位置初步设定左右侧倾时的稳定角为，重心高度如下.整机稳定性分析整机稳定性指整机在各种可能工况下不发生滑移和倾斜而保证正常工作状态的性能，用滑移角和倾斜角来评价，整机稳定性包括平地上的稳定性和坡道上的稳定性，平地上的稳定性般只考虑整机在最大转向角时是否失稳，主要是指侧倾翻。行驶方式振动压路机按行使方式分为拖式自行式和手扶式......”。

7、“.....速度可无级变速，机动性强，操纵方便，生产效率高且减振性能良好，价格较高，应用非常广泛。特别适用于路基和路面工程。拖式静线压力大，激振力大，压实影响深，结构简单。价格适中，需要牵引车配合作业。且行使和转向受牵引的大小压实表层有振松和压碎机料的现象，适用于大坝港口道路路基等大型填方填石工程。手扶式静线压力小，激振力小，振动频率高，压实影响小，造价低，般辅助大型压实机械作业，适用于公路路肩人行道构槽等小型工程。本设计行驶方式采用自行式。行走驱动系统传统的行走系统有单轮驱动和双轮驱动和全轮驱动几种形式。单轮驱动形式对压实平整度等有不好影响，故不采用。由于本设计为小型机，行走驱动系统采用液压全轮驱动的形式，该技术在国内外均已较为成熟，国内则多用于大吨位机型，可减少堆料现象，极大提高压实效果，振动轮做驱动轮可减少压实路面产生裂缝的可能性......”。

8、“.....密实度高，压实遍数少，并提高压实层表面平整度。该技术行走系统由泵双马达并联组成的闭式回路低速方案，既具有良好驱动能力，又方便安装和维修。低速大转矩马达有两个排量可以实现电磁阀控制两挡无级变速度。车架形式振动压路机车架形式可分为刚性车架铰接车架。刚性车架为整体，转向时为整体转动，不灵活，适应性差。铰接车架般由前车后车和中心铰接架组成，具有较好的通过性和灵活性。本设计拟采用铰接车架。转向方式本设计转向系统拟采用液压转向系统，主要由转向齿轮泵全液压转向器转向油缸和压力油管组成，操纵方便，易于达到良好工作性能。铰接车架的转向机振动,压路机,设计,毕业设计,全套,图纸目录第章绪论.国内外压路机产品技术概述与发展趋势.本设计研究内容第章总体方案设计整机方案拟定规格系列行驶方式行走驱动系统车架形式转向方式振动轮总成减振方式.基本技术参数的拟定名义振幅......”。

9、“.....六个基本参数计算.爬坡能力的确定.转弯半径计算.重心位置.整机稳定性分析.减振系统设计与计算.振动参数的设计计算第章型振动压路机传动系统设计.传动形式的确定.液压行走系统设计.液压振动系统设计.液压转向系统设计.整机功率及发动机选型第章总结.本设计的特点.本设计的不足及努力方向参考文献第章绪论.国内外压路机产品技术概述与发展趋势世纪年代，世界上最早的振动压路机出现在的德国。此后随着振动压实理论研究的深入，避振材料和振动轴承制造技术的不断完善，振动压路机在年代占领了世界压实机械市场，其品种规格也呈现多元化发展。随着社会需求对压路机动力性能运动精度及自动化程度的要求，液压传动技术于年代应用于压路机，年代国外的大多数振动压路机已经实现液压传动。随后，电液控制技术在振动压路机上的应用，更使得压路机实现了行走振动转向和制动等系统的全液压传动......”。