定时沉淀不均匀，而曝气沉砂池通过曝气装置沉砂，所得的沉砂不易腐败，易于脱水，防止污水厌氧分解，但是由于其需要曝气，会影响后续工艺中的除磷效果。钟式沉砂池占地面积少，除砂效果好，有机物与砂的分离效果好，不会影响后续工艺的除磷效果。氧化沟是新工艺，但发展很快，它除了和其他处理工艺样，能很好的去除和外，脱氮除磷效果显著，同时比起其他工艺还有很多显著的优点，如基建投资省，运行费用低，污泥量少，污泥性质稳定，不需设初沉池。采用液氯消毒二氧化氯消毒，消毒效果好，但是会使水中产生余氯，造成排入水体微生物系统的破坏，使用紫外线消毒，消毒时间短，消毒效果好，占地少，不会产生余氯。经上述比较，无论是从技术上还是经济上考虑，本工程污水处理厂工艺方案最佳方案为方案三。三总平面布置本污水厂地址东西向长约米，南北向长约米，厂区整体布局紧凑，根据城市污水处理工艺流程的设计，各建构筑物从东向西布置，东侧集水井与市区排水总管衔接，达标排水由南侧总排水口检查井排入河流。处理厂东西南北四个方向围墙距马路。处理厂的主要出入口设在南侧，北侧还有个侧出口，便于处理厂的货物运输和消防车的出入，同时也便于污泥外运，口便于站区内绿化采用点线面结合布置方式，场内设有职工娱乐住宿办公场所以及停车场景观湖。围墙内及各构筑物周边充分利用空隙种植花卉。四厂区竖向设计厂区自然地面绝对标高为米，厂内地面标高相当于绝对标高米。为预防暴雨季节集水，厂区内设雨水口及雨水管道。暴雨时雨水沿地面自然径流汇入厂区路边雨水口，排至厂外。五污水处理构筑物的说明中格栅设置在泵房前，以截流较大的悬浮物或漂浮物，减少泵的磨损，使其能正常运行。中格栅设有格栅间，为室内结构，以减小雨水等对机器的损害。同时格栅间内设有运渣机，运渣机将栅渣运至格栅间内侧的栅渣框，栅渣框每小时清理次。设计参数设计流量。过栅流速中国建筑工业出版社，年月张智，张勤给水排水工程专业毕业设计指南中国水利水电出版社，年月南国英，张志刚给水排水工程专业工艺设计化学工业出版社，年月室外排水设计规范中国计划出版社，年摘要本设计是北方市南郊吨天城市污水处理厂的初步设计。处理污水主要为生活污水，其主要水质如下悬浮物五日生化需氧量化学需氧量总氮总磷重金属及有毒物质微量处理后的水质要求该水厂日处理能力为立方米天，其中吨进行深度处理，以用于场内冲厕草地用水以及厂周围商业洗车用水。由于该厂污水来源主要为生活污水，因此设计中需要考虑到脱氮除磷。该厂主要采用二级生物处理工艺，主要处理构筑为进水格栅，分为中细两道，其中细格栅设在进水泵房后。集水井泵房钟式沉砂池卡鲁赛尔氧化沟辐流式沉淀池紫外线消毒房。污泥处理构筑物主要有重力浓缩池污泥脱水机房。深度处理主要工艺为物理处理法，主要构筑物为混凝沉淀池均质滤料滤池清水池泵房。关键词城市污水生物处理深度处理南郊污水厂回用排放要求城市污水处理厂二级处理出水水质应满足城市污水排放国家标准城镇污水处理厂污染物排放标准级标准。主要水质指标为指标单位浓度值大肠杆菌个回用要求城市污水处理厂深度处理出水水质应满足城市回用水水质国家标准城市污水再生利用城市杂用水水质城市污水再生利用景观环境用水水质。二气象资料气温年平均气温月平均最高气温年最高气温年最低气温。雨量年平均降雨量日最大降雨量年最大降雨量。风向城市夏季主导风向为东南。最大冻土深度。封冻期天。三纳污水体的水文资料受纳水体为风景观赏河道，水体水流速度污水厂排放口上游最小流量时水体溶解氧浓度为排放口处水体的水位标高最高水位最低水位常水位水体中四工程地质资料土壤类别粘土。地下水位在地表以下。土壤承载能力二工艺的确定污水处理工艺流程二污泥处理工艺流程污泥污泥浓缩池机械脱水最终处置三方案的选定方案格栅平流沉砂池辐流式沉淀池普通曝气池辐流沉淀池消毒池排放方案二格栅曝气沉砂池辐流式初沉池曝气池工艺辐流式沉淀池消毒池排放方案三格栅旋流式沉砂池卡鲁赛尔氧化沟幅流式沉池紫外线消毒排放潜污泵进水闸门紫外线消毒二沉池氧化沟沉沙池细格栅集水池出水泵房消毒滤池混凝沉淀出水中格栅泵四方案比较曝气池工艺处理效果好，但是此系统为完全混合系统，造成了氧的严重浪费，处理成本高。工艺和普通活性污泥法虽然都具有定的脱氮除磷效果，但构筑物太多，且工艺复杂，氧化沟占地面积少，构筑物少，且同样能达到很好的处理效果，结合本厂自身情况和水质要求，氧化沟的优点更为突出。虽然氧化沟比较适合中小水量的污水处理厂，但是在本设计中共设有组氧化沟，平均每组氧化沟的处理水量为万立方米天，因此其处理效果完全可以保证。虽然氧化沟对磷的去除效果不够理想，但是由，目录第章说明书设计原始资料城市规划资料二气象资料三纳污水体的水文资料四工程地质资料二工艺的确定污水处理工艺流程二污泥处理工艺流程三方案的选定四方案比较三总平面布置四厂区竖向设计五污水处理构筑物的说明中格栅二污水泵房集水池三细格栅间四钟式沉沙池五氧化沟六二沉池七紫外线消毒间六污泥处理构筑物说明回流污泥泵设计选型二污泥浓缩池三污泥脱水间反应沉淀池二滤池三清水池四泵房第二章计算书水处理各部分构筑物计算书泵前中格栅二污水提升泵房四钟式沉沙池五氧化沟七紫外线消毒间二污泥处理部分构筑物计算回流污泥泵房二剩余污泥泵房三污泥浓缩池四污泥脱水间第三章工程概算第四章外文文献翻译致谢参考文献附录北方市南郊污水处理厂工程概算总表,第章说明书设计原始资料城市规划资料水量水质名称排水量∕和式。但是这种尝试失败里，因为几乎式无法辨识的。无论初始的推测怎样改变，总会得到个新的和值。从中的曲线图可以看出，会有不仅种方法来解决估算问题。而且，这个曲线图显示出是个常数。表正如提出的样，协方差矩阵的特征值分解并不能充分揭示出参数间的非线性关系，因此通过画图法表示估算结果是十分用的。协方差矩阵的研究如下以其中种可行的方法，计算得出标准的和的标准偏差都为他们估算值的。由此可以得出，无论还是都不能准确的估算。和估算通过上述成果，新的尝试方法产生，即试图找出相关参数的其他关系。例如，显示出无论为何值，都约为，显然，较能够被准确估算。当时，协方差矩阵为因此可以确定，标准偏差为，变化系数为小于比标准偏差为，变化系数约为更容易准确估算。的估算通过签署结果可以知道，不能够被准确估算，因此，可以任意取值。为了测试取值不同的影响，充氧常数在完全混合反应器数目不同时取不同的值，来估算值。可以简单将认为与相同。这样就是均等的完全混合反应器循环模型了。因此卡鲁赛尔中溶解氧的浓度可以用式来表示。解式所得的结果在表中。此表显示出完全混合反应器数目从到的改变对值的影响，这里需要提及，完全混合反应器数目小于时对值的影响并没有演剧，因为此时卡鲁赛尔中曝气机的数目为与猜测样表中结果显示，完全混合反应器的数目对值的影响并不大。表表估算通过这些基本的估算，式可以被用来计算标准氧转移速率，通过查文献得到摄氏度，。因此，值可以通过下式正确的被纠正由于温度不同所引起的误差。表为由新方法所估算出的值与方法所估算出的其值的比较。可以看出，两种方法在浸没深度为时曝气装置都未达到标准，但是，当浸没深度为时，新方法所得到的值可以达到标准。表备注括号中数据为剩余偏差图是用新方，，，，致谢感谢匡影老师的指导,同时也感谢刘老师和王老师的知道。你们辛苦了,感谢设计组的所有同学，因为有了大家的努力，相互讨论，我才会收获这么多。感谢我的电脑，虽然这段时间里，你给我的辐射无法计算，伤害很多，但是因为有了你的陪伴，我才能以顺利完成任务，谢谢了,参考文献上海市市政工程设计研究院主编给水排水设计手册第三册城镇给水中国建筑工业出版社，年上海市市政工程设计研究院主编给水排水设计手册第五册城镇排水中国建筑工业出版社，年张自杰，顾夏声，林荣忱，金儒霖排水工程中国建筑工业出版社，年于尔捷，张杰给排水工程快速设计手册第二册排水工程中国建筑工业出版社，年月室外排水设计规范高碑店污水处理厂设计说明书及设计图纸将乃昌水泵及水泵站第四版中国建筑工业出版社，年月李亚峰给水排水工程专业毕业设计指南游浩，王文景市政工程设计施工系列图集给水排水工程中国建筑工业出版社李世华市政工程施工图集给水排水污水处理工程中国建筑工业出版社，年月许保玖和方法进行实验，所得溶解氧浓度数据的比较，可以清楚的看出新方法更加准确。通过观察图，可以清楚的看出，强迫初始溶解氧浓度为，引起偏差。因此，通过估测初始溶解氧弄或者是从第二个计量点开始计算，以得到更加准确的值。剩余偏差显示，这两次试验中，在多组试验中值都更为准确。因此，通过这些数据与表中的数据相比较得出，从第二个计量点开始计算结果与方法所得结果更相近。这些试验清楚的说明初始溶解氧浓度需要被准确的估算。如果估值明显不准确，很有可能是因为初始溶解氧浓度并未被准确估算。但是，可以这样认为，放弃部分可观的数据，特别是些有限值的数据，会严重影响估算的准确性。结论这是个简单更实用，建立在系列易操作的完全混合反应器模型基础上，用于估算氧化沟氧转移速率的新方法。通过与真实数据的比较，与荷兰标准法相比，这个方法所得到的估值更加准确。由于能够准确预测氧化沟氧转移速率，此方法将会使人们对氧化沟中发生的生物化学反应有更深的了解。此方法的个有点是，它直接给出了能够应用于完全混合反应器的充氧常数的估值。而且，提供了标准偏差和估算误差。由于对充氧常数和估值的较大影响，需要准确估算初始溶解氧浓度而非忽视它们。通过上述估算过程可以得出充氧常数比和更易准确估算。这个结果也