底端最大水压力设计值为池壁计算计算简图如图所示。池壁内力按公式计算，所算得的弯矩，如图的弯矩所示，计算过程从略。弯矩图上标明的弯矩值是与相对座标和相对应的。池壁上下端的剪力分别为指向壁内指向壁内严格地说，尚应考虑走道板作为悬臂板对池壁内力的影响，但此处此项影响甚小，故忽略不计。壁面温差引起的内力由壁面温差引起的池壁弯矩按计算，并应乘以折减系数和荷载分项系数，即是底端最大的线性变化弯矩，其正负号与的正负号有关，将使湿度温度低的侧壁面受拉。地上式水池般总是壁内面的温度高于壁外面，故当采用与水压力引起的弯矩图致的符号规则时，应为使壁外受拉的正号弯矩。沿池壁高度各点的值计算结果列于表中。值表东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算使池壁两端产生的剪力为，指向壁内指向壁外内力组合根据以上计算，图所示弯矩为第种组合池内满水下的弯矩设计值第二种组合池内满水及壁面湿差作用下的弯矩设计值为图所示值与表所列弯矩值的叠加，现将两种弯矩组合值列于表中。最不利弯矩包络图如图所示。图计算简图弯矩图图长向池壁竖向弯矩组合值表第种组合第二种组合池壁上下端的剪力组合值第种组合指向壁内东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算指向壁内第二种组合指向壁内指向壁内短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力计算计算短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉排水工程结构设计规范编制说明给水排水工程结构设计规范管理组，湖北给水排水设计院钢筋混凝土圆形水池设计中国建筑工业出版社，上海市政工程设计院给水排水工程结构设计手册中国建筑工业出版社，建筑结构造资料集编委会建筑结构构造资料集上册中国建筑工业出版社，建筑结构静力计算手册编写组建筑结构静力计算手册中国建筑工业出版社，摘要本文根据场地布置，考虑矩形水池对场地地形适应性较强，便于节约用地及减少场地开挖的土方量。本文详细介绍了无顶盖地上式矩形水池从结构布置方案到具体设计的全部过程，主要介绍了池壁设计走道板拉梁构件基础设计。关键词节约用地减少场地开挖土方量池壁设计内力组合荷载。，东华理工学院毕业论文前言前言无顶盖地上式矩形水池的平面净空尺寸为，池壁净高，设计水深图，沿四周池壁顶部应设置宽度为的走道板。池壁除考虑水压力作用外，尚应考虑壁面湿差的当量温差的作用。材料采用混凝土和Ⅰ级钢筋。地基土壤为粘短向池壁配筋图及池壁转角配筋构造走道板及拉梁配筋图东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算第章结构布置方案及计算假定基本原则利用走道板作为池壁顶端的铰支承。长向池壁的长高，故可取宽竖条作为计算单元，按顶铰接底固定的梁式构件作竖向单向计算。短向池壁的长高比，在与之间，属双向板池壁。由于无地下水作用，底板采用分离式，池壁下设条形基础，与底板连成整体。底板厚，内配双层钢筋网。截面尺寸的初步确定长壁厚度及基础尺寸在池内水压力作用下壁底端的最大负弯矩设计值为假设配筋率为，则配筋特征值为相应的内臂数，则截面有效高度的需要值可由下式计算确定参考此值，初步选定长壁厚度为，且用等厚度池壁。基础厚度取，基础宽度经算试算采用，向池壁外侧挑出，向池壁内侧挑出图。东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算图图短壁厚度取底端竖向弯矩作为估算短壁厚度的依据。由附录附表查出，当时同样假设配筋率为，则，，则需要的截面有效高度为参照此值，短壁厚度同样取。走道板布置及截面尺寸走道板除沿四周池壁布置外，考虑到需作为池壁顶部的侧向支承，故对两长向池壁上的走道板每隔设置根拉梁，且将拉梁断面设计成形，使之也能起走道板的作用。四周走道板的厚度采用。走道板及拉梁的布置如图所示。东华理工学院毕业论文第二章池壁内力计算图走道板布置图现根据以上布置及所确定的构件截面尺寸验算走道板是否满足作为池壁顶端向铰支承条件式。此时池壁计算高度由基础面取至走道板厚度中心处，即查得。对于长向池壁，走道板的水平向计算跨度可取为对短向池壁，可取两长向走道板宽度中到中的距离，即。可见只要验算短向池壁符合要求，则长向池壁亦将符合要求。对短向池壁，，则，无地下水。地基承载设计值。池底内面相对标高池外地面为。东华理工学院毕业论文目录目录第章结构布置方案及计算假定基本原则截面尺寸的初步确定第二章池壁内力计算长向池壁竖向计算短向池壁内力及长向池壁角隅水平弯矩水平拉力计算第三章池壁截面设计长向池壁短向池壁按斜截面受剪力为第种荷载组合下长向池壁的底端剪力第四章走道板及拉梁设计计算简图及荷载内力计算构件截面设计第五章基础设计地基承载力验算基础板配筋计算基础板的斜截面受剪承载力验算第六章构件配筋图长向池壁及基础板配筋图。受压钢筋按最小配筋率配筋，即，选用，。根据斜截面受剪承载力要求计算箍筋故箍筋可按构造要求配置，即考虑到箍筋尚应参与抵抗走道板的垂直向悬臂弯矩，故初步确定箍筋间距，则受剪需要的箍筋截面积为。采用双肢箍筋，，其中靠近走道板顶面的肢可以被认为尚有可以参与抵抗悬臂弯矩。计算结果表明，抵抗悬臂弯矩的钢筋只需按最小配筋率配置，即每米宽度需要的钢筋截面积为。如果在利用箍筋的基础上再增配的受弯钢筋，则每米板宽内的实际钢筋截面积可达，基本上满足的要求。截面实际的跨中截面按外侧受拉，计算。属于大偏心受拉。东华理工学院毕业论文第四章走道板及拉梁设计取。截面翼缘应按悬臂板计算所需的受弯钢筋。悬臂弯矩为取，则故按最小配筋率确定，即根据构造采用，所有构件的控制截面经裂缝宽度验算，最大裂缝宽度都未超过允许值。验算过程从略。东华理工学院毕业论文第五章基础设计第五章基础设计池壁条形基础的尺寸已初步确定，如图所示。现沿长向池壁取长基础进行计算。地基承载力验算每米长度基础底面以上的垂直荷载设计值为走道板自重池壁自重以上两项之和基础自重作用于池壁内侧基础板上之水重走道板上活荷载的作用位置见图。池壁底部传给基础板顶面的弯矩和剪力分别为和图。各作用力对基础底面中心线产生的力矩为基础底面垂直荷载的合力为将和和共同作用用等效偏心力代替在离池壁底端以上约处，故将钢筋则伸至池顶。基础板的上层钢筋也没有必要全部贯通整个基础板宽度，故采用交替截断的配筋方式，即图中的号钢筋和号钢筋在离池壁内测处截断，截断点以外用号钢筋已足够抵抗弯矩。号钢筋在池壁外侧处截断，这是由该钢筋从ⅡⅡ截面算起的锚固长度确定的。号钢筋延伸到基础板在池壁外侧的悬伸端，是出于构造上的考虑。，总配筋率基本上满足。短向池壁配筋图及池壁转角配筋构造短向池壁的配筋如图所示。由于短向池壁为双向板，其配盘原则与第八章所述双向板的配筋原则基本致。在图中，池壁外侧采用了中密方格网的配筋方式。图池壁转角处配筋构造池壁转角处的配筋构造如图所示。长向池壁内侧为抵抗角隅水平弯矩和拉力而增加的附加水平钢筋即图中号钢筋的截断点，是根据角隅弯矩在水平方向的反弯矩在水平方向的反弯点位置确定的，通常可以在反弯点处将附加水平钢筋截断。东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图图周边走道板配筋图走道板及拉梁配筋图周边走道板的配筋图如图所示。作为水平封闭框架杆件的受力钢筋，外侧钢筋全部伸入支座，内侧抵抗节点支座负弯矩的钢筋，则在相当于净跨的处切断根。图中的号钢筋为构造钢筋，应沿四周兜通。拉梁的配筋图如图所示。必须注意，拉梁在支座处相当于轴心受拉构件，故上下部的所有纵向钢筋的锚固长度都应不小于充分利用纵向受拉钢筋强度时规定的锚固长度最小值，图中拉梁钢筋伸入池壁的长度是根据这原则确定的。东华理工学院毕业论文第六章构件配筋图图拉梁配筋图东华理工学院毕业论文致谢致谢通过将近俩个月的努力，毕业设计也快接近尾声。在这个过程中，我学到了好多的东西，也切身的体会到了团体的重要性。整个过程，不管是在硬件的设计还是软件的编程，我都得到了老师和同学们的热情关怀和帮助。感谢我的导师车龙兰，从论文的选题到数据的审核，您的严谨求实丝不苟的治学态度深深地感染了我。当我遇到难题时，是您的循循善诱给了我及时的启迪让我重新找准方向。不断向着成功接近。在论文即将完成之际，我的心情很不平静。从论文的选题到切实的做题，从理论的推导到具体数据的测量，多少可敬的师长同学和朋友给予我无私的帮助，在这里请接受我最诚挚的谢意。东华理工学院毕业论文参考文献参考文献北京市基本建设委员会主编给水排水工程结构