果防膨剂钠土体积防膨率注钠土在蒸馏水中膨胀体积为，在煤油中体积为，下同。表防膨剂水洗实验结果防膨剂防膨率初始防膨率水洗两次水洗四次水洗六次表高温处理后不同防膨剂中粘土膨胀结果防膨剂钠土体积防膨率高温防膨效果仍以三种防膨剂防膨效果最好，效果次之，防膨率，其它几种防膨剂防膨效果较差。但由于不耐水洗，因此推荐两种防膨剂。开发全过程油层保护措施钻井过程中油层保护措施及要求采用近平衡钻井钻井液密度按地层压力系数附加，参考方案区开发钻井实践，油层段钻井液密度控制在严格控制固相含量，含砂小于进入储集层滤失量，高温高压滤失量钻井液值在到之间，滤液与地层流体配伍性好，滤液必须与地层岩石地层流体配伍性良好加快钻井速度，减少油层浸泡时间，要求在钻开主力油层后浸泡时间。固井过程中油层保护措施严格控制固井水泥中粒径中值小于在保障固井质量前提下尽量降低固井压差控制水泥浆中化学离子含量，防止水化后发生结晶物和沉淀物堵塞孔道。射孔过程中油层保护采用近平衡射孔射孔液采用油田水添加防膨剂。防砂注汽过程中油层保护防砂携砂液采用清洁携砂液，添加防膨剂冲砂液采用油田水防膨剂。新投产井替泥浆时必须保证替浆充分，混排彻底，防止泥浆颗粒对地层孔喉堵塞，清除近井地带泥浆污染，循环水量周半以上注汽前用高温粘土防膨剂进行预处理若生产过程添加化学剂，入井前必须进行配伍性实验。作业过程中油层保护酸液与储层地层水和洗井液配伍性良好，要求所选酸液解堵率洗井液表面张力低于，固项颗粒含量低于。洗井压井液等作业入井液使用本区深度处理污水，并加降粘清洗剂，温度，固相颗粒含量。钻井工程方案井身轨迹要求水平井井身轨迹要求对于水平井，井身轨迹直接关系到钻采工艺管柱安全起下油井使用寿命产液量能否实现等，建议该区块水平井身轨迹采用直增稳增平型。在满足钻井工艺前提下，造斜点应尽可能深，为满足抽油泵生产，要求稳斜段井斜角为了满足完井采油工艺需要，造斜段造斜率直井段全角变化率。斜井井身轨迹要求尽量缩短井身长度，减少注汽井筒热损失为保证隔热油管顺利起下，减小注汽时弯曲应力和热应力对隔热油管造成破坏，并保证举升系统顺利起下以及防止抽油杆偏磨拉断，整体造斜率，局部造斜率控制在。为保证斜井抽油泵正常生产，要求稳斜段井斜角。表井身质量标准井段全角变化率水平位移井径扩大率井身结构设计设计原则井身结构设计是钻井方案最重爆要内容之。它不仅关系到钻井施工安全与顺利，而且关系到钻井作业经济效益。合理井身结构设计应当避免漏喷卡塌发生，保证钻井作业顺利进行。同时应当考虑隔离不同压力系统地层，使产层免受污染，并进行分层开采。还因为大部分采油作业是通过套管柱内油管进行，故应当考虑采油作业要求。防喷器设备对于井身结构也有要求。套管柱成本在钻井工程总成本中占比例相当高，约占总成本。因此，合理井身结构设计对于降低钻井工程成本具有非常重要实际意义。根据本区块地层特点地层压力情况及目前钻井工艺技术状况参考已钻井实钻井身结构，依据有利于安全优质高效钻井和保护油气层原则进行设计。根据油藏方案提供地层孔隙压力地层破裂压力和采油要求，以及地层特点进行井眼几何尺寸套管几何尺寸各层套管下深设计。井身结构设计直接关系到钻井和油田开发效益。设计必须遵循以下原则能有效地保护油气层，使不同压力系统油气层不受钻井液损害能尽量避免井喷井塌卡钻，特别是井漏等复杂情况发生，为全井快速安全优质经济地钻井创造条件能尽量减少施工技术难度，保障安全钻井有利于提高钻井速度，缩短建井周期，达到较高技术经济效益满足采油工程要求实际施工中，如果钻遇浅气层，表层必须封过平原组。设计方案考虑井涌压井条件，根据本区压力数据，按照自下而上井身结构设计方法，同时考虑本井区水平井特点，确定本区块井身结构设计方案。直井采用二开井身结构，表层套管下深，油层套管下至设计深度。定向井采用二开次井身结构，表层套管下深，油层套管下至设计深度。水平井裸眼筛管完井采用二开井身结构，表层套管下深，油层井段下入套管精密微孔复合滤砂管套管射孔完井采用二开井身结构，表层套管下深，下入油层套管。钻井液设计钻井液体系选择根据方案区储层疏松特点，采用聚合物润滑防塌钻井液体系，可有效抑制粘土分散，保持井眼稳定，减少油层污染。表各开次钻井液体系表开钻序号分段钻井液体系开开井段预水化膨润土浆二开非储层段聚合物润滑钻井液储层段聚合物润滑防塌钻井液固井工艺选用级高抗水泥，密度，为了提高水泥热稳定性，外加石英砂。水泥返高至井口，固井质量合格。直井采用预应力完井。钻机选型钻机类型选择依据根据设计井深及每层套管柱最大重力和最大钻柱重力选择钻机类型。定向井应考虑井斜角水平位移及摩阻大小等因素。选用钻机提升设备需满足以下两个条件最大钻柱重力钻机最大钻柱重力最大套管柱重力钻机最大载荷注由于动载对井架底座及整个提升设备影响在确定套管柱重力时乘以系数。其中为定向井附加摩阻系数。钻机类型选择型钻机负荷。表层套管重量油层套管重量型钻机负荷。因而选用型钻机可以满足钻井施工需要。完井工程设计完井方式选择下断块稠油油藏胶结疏松，岩性以粉细砂岩及细砂岩为主，出砂严重资采油工程投资油藏地质概况下砂层组属河流相正韵律沉积，孔隙度高，渗透性好，胶结疏松，储层非均质性强，内部夹层发育，岩性以细砂岩为主，胶结类型为孔隙接触式。主要开发层系是砂层组，平均孔隙度，原始含油饱和度，原始油藏温度为，空气渗透率，地面原油密度，平均为，地面原油粘度，层系原油粘度平均为，层系原油粘度平均为，目层埋深左右，油水界面为去补心，为具有边底水构造岩性稠油油藏。油藏地质特征储层特征砂层组胶结疏松，以细砂岩为主，胶结类型为孔隙接触式，平均粒度中值。平均孔隙度，含油饱和度，空气渗透率，泥质含量。调整区层系平均单井效厚，层系平均单井效厚。调整区敏感性强水敏弱碱敏弱盐敏弱酸敏。流体性质下调整区具有粘度较高密度较大特点，砂层组平均原油密度，平均地面脱气原油粘度，地面平均原油密度，平均地面脱气原油粘度，其粘度对温度敏感性较强，平均每升高，粘度下降半以上，这对热采开发非常有利。原油粘度与密度成正相关，且原油密度和粘度具有纵向上随井深增加而增大，平面上随构造部位降低而增大特点调整区地层水矿化度为，水型为型。温度压力系统调整区属于高温常压系统，原始地层温度，地温梯度，原始地层压力，压力梯度。开发现状调整区投入热采开发以来，开发状况直较稳定。受井网完善程度差制约，调整区采油速度直在以下运行，采出程度仅为，无法实现高速高效开发。目前调整区总油井口，开油井口，单元日液水平，单元日油水平，平均单井日液能力，单井日油能力，综合含水，平均动液面，累产油量，累产水量，累注水量，采出程度，采收率，采油速度，地层压力，地层总压降表。表下断块调整区开发现状表层系含油面积地质储量油井总井口油井开井口单元日液单井日液单元日油单井日油综合含水累积产油累积产水累积注水采出程度单控剩余储量合计方案部署部署原则根据油层发育状况边底水分布情况及采出状况，择优进行水平井和直斜井联合布井多油层井区次建成反九点法井网，单油层区域次建成井距水平井井网先蒸汽吞吐，根据开发情况，考虑适时转蒸汽驱新钻井距内油水界面以上考虑避开原注水开发注水井点。工作量部署下断块稠油调整方案设计总油井口，新钻热采井口直井口，斜井口，水平井口，钻井总进尺，平均单井进尺为平均单井进尺为利用老井口，其中实施热采老井转周口。产能预测本方案设计新钻热采井口水平井口，新井单井日油能力为加密直井水平井，年生产天数按天计算，可新增年产油能力，采收率由调整前提高到，增加可采储量。其中调整要内容之。它不仅关系到钻井施工安全与顺利，而且关系到钻井作业经济效益。合理井身结构设计应当避免漏喷卡塌发生，保证钻井作业顺利进行。同时应当考虑隔离不同压力系统地层，使产层免受污染，并进行分层开采。还因为大部分采油作业是通过套管柱内油管进行，故应当考虑采油作业要求。防喷器设备对于井身结构也有要求。套管柱成本在钻井工程总成本中占比例相当高，约占总成本。因此，合理井身结构设计对于降低钻井工程成本具有非常重要实际意义。根据本区块地层特点地层压力情况及目前钻井工艺技术状况参考已钻井实钻井身结构，依据有利于安全优质高效钻井和保护油气层原则进行设计。根据油藏方案提供地层孔隙压力地层破裂压力和采油要求，以及地层特点进行井眼几何尺寸套管几何尺寸各层套管下深设计。井身结构设计直接关系到钻井和油田开发效益。设计必须遵循以下原则能有效地保护油气层，使不同压力系统油气层不受钻井液损害能尽量避免井喷井塌卡钻，特别是井漏等复杂情况发生，为全井快速安全优质经济地钻井创造条件能尽量减少施工技术难度，保障安全钻井有利于提高钻井速度，缩短建井周期，达到较高技术经济效益满足采油工程要求实际施工中，如果钻遇浅气层，表层必须封过平原组。设计方案考虑井涌压井条件，根据本区压力数据，按照自下而上井身结构设计方法，同时考虑本井区水平井特点，确定本区块井身结构设计方案。直井采用二开井身结构，表层套管下深，油层套管下至设计深度。定向井采用二开次井身结构，表层套管下深，油层套管下至设计深度。水平井裸眼筛管完井采用二开井身结构，表层套管下深，油层井段下入套管精密微孔复合滤砂管套管射孔完井采用二开井身结构，表层套管下深，下入油层套管。钻井液设计钻井液体系选择根据方案区储层疏松特点，采用聚合物润滑防塌钻井液体系，可有效抑制粘土分散，保持井眼稳定，减少油层污染。表各开次钻井液体系表开钻序号分段钻井液体系开开井段预水化膨润土浆二开非储层段聚合物润滑钻井液储层段聚合物润滑防塌钻井液固井工艺选用级高抗水泥，密度，为了提高水泥热