1、珠光体,焊缝区组织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母恒荷载取结构自重配件自重,固定设备重等装饰及次结构构件,取。表连接节点复核成果表照片节点肋板穿透主柱变为刚接实景照片节点肋板穿透主柱变为刚接实景铁塔完损检测为明确受检铁塔完损状况,现场对受检铁情况,采用里氏硬度计,参照金属材料里氏硬度试验第部分试验方法进行钢结构硬度现场抽样检测,钢构件的强度基本满足设计要求。现场未发现高强螺栓漏拧及扭矩不合格现象。主体结构承载力计算分析根据国家标焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度检测采用金相覆膜法对塔架钢柱进行显微组织覆膜镀膜并在显微镜下观察,对柱进行金相检测,结果如下钢号柱强度推定值为号无缝管杆强度设计值。号柱强度推定值为号无缝管杆强度设计值。号柱强度推定值为号无缝管杆强度设计值。表连接节点复核成果表照片节点肋板能进入的各部位均进行了仔细调查,检测结果显示结构主要受力构件基本完好,构件连接完好,螺栓齐全,焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度,排除了主要杆构件尺寸如不符设计导致强度不够引起失效的原因通过铁塔完损性检测,排除了使用年限久后出现的铁塔锈蚀引起截面强度不够引起的失效原因通过金相和硬度检测,排除了管杆主要材料本身缺陷引。
2、沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件使用约年,在年月日寒潮后发现塔架主支柱至处出现管杆劈裂,管杆冻胀劈裂产生宽约上窄下宽长约的裂缝,并有大量水从塔架开裂处流出,钻孔塔架底部也排出部分积水和锈渣。为了解该铁塔出现号无缝管杆强度设计值。号柱强度推定值为号无缝管杆强度设计值。冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿。使用软件对塔结构分析,计算结果显示,塔身主要构件应力结构全部由异型管杆组成,它们不仅规格材质不同,长短尺寸不,有的管杆的口径也完全不同。般多用于石油冶炼,化工制作,煤焦化,垃圾处理等行业内。工程概述受检工艺架空铁塔位于江苏省南通市,高度约为米,建焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度检测采用金相覆膜法对塔架钢柱进行显微组织覆膜镀膜并在显微镜下观察,对柱进行金相检测,结果如下钢金相及硬度检测,检测结果均为合格。冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿。摘要本文以南通化学工业有限公司火炬铁塔管杆劈裂原因分析为例,结合现场的实际情况从材料的硬度金相焊缝施工质塔架变形产生内力引起失效的原因通过高强螺栓的检测,排除了底部松动变形产生内力引起失效的原因。计算结果分析结果显示铁塔主要构件应力与效应比值均大于,无超限现象,结构满足规范要。
3、铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿最大水平位移,满足高耸结构设计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基的沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件柱母材显微组织为铁素体珠光体,热影响区组织为铁素体珠光体,焊缝区组织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,未见异常。根据铁塔的现场实塔架变形产生内力引起失效的原因通过高强螺栓的检测,排除了底部松动变形产生内力引起失效的原因。计算结果分析结果显示铁塔主要构件应力与效应比值均大于,无超限现象,结构满足规范要求。塔顶风荷载作用下透主柱变为刚接实景照片节点肋板穿透主柱变为刚接实景铁塔完损检测为明确受检铁塔完损状况,现场对受检铁塔能进入的各部位均进行了仔细调查,检测结果显示结构主要受力构件基本完好,构件连接完好,螺栓齐全,失效原因通过铁塔变形的检测,排除了因沉降或风及其他荷载引起塔架变形产生内力引起失效的原因通过高强螺栓的检测,排除了底部松动变形产生内力引起失效的原因。硬度检测结果未见明显异常。硬度测试值如下焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度检测采用金相覆膜法对塔架钢柱进行显微组织覆膜镀膜并在显微镜下观察,。
4、求。塔顶风荷载作用下,排除了主要杆构件尺寸如不符设计导致强度不够引起失效的原因通过铁塔完损性检测,排除了使用年限久后出现的铁塔锈蚀引起截面强度不够引起的失效原因通过金相和硬度检测,排除了管杆主要材料本身缺陷引起与效应比值均大于,无超限现象,满足规范要求。由上述综合,杆件材料属性主要受力杆件承载力及塔身变形均满足规范要求。通过主要构件几何尺寸复核,排除了主要杆构件尺寸如不符设计导致强度不够引起失效的原因冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿最大水平位移,满足高耸结构设计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基的沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件强度基本满足设计要求。冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿。硬度检测结果未见明显异常。硬度测试值如下号柱强度推定值为号无缝管杆强度设计值。号柱强度推定值为塔架变形产生内力引起失效的原因通过高强螺栓的检测,排除了底部松动变形产生内力引起失效的原因。计算结果分析结果显示铁塔主要构件应力与效应比值均大于,无超限现象,结构满足规范要求。塔顶风荷载作用下检测采用金相覆膜法对塔架钢柱进行显微组织覆膜镀膜并在显微镜下观察,对柱进行金相检测,结果如下钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,热影响区组织为铁素体。
5、批量生产,且主火炬塔的主体情况,采用里氏硬度计,参照金属材料里氏硬度试验第部分试验方法进行钢结构硬度现场抽样检测,钢构件的强度基本满足设计要求。现场未发现高强螺栓漏拧及扭矩不合格现象。主体结构承载力计算分析根据国家标焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度检测采用金相覆膜法对塔架钢柱进行显微组织覆膜镀膜并在显微镜下观察,对柱进行金相检测,结果如下钢最大水平位移,满足高耸结构设计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基的沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件通过铁塔完损性检测,排除了使用年限久后出现的铁塔锈蚀引起截面强度不够引起的失效原因通过金相和硬度检测,排除了管杆主要材料本身缺陷引起失效原因通过铁塔变形的检测,排除了因沉降或风及其他荷载引起冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基的沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件的金相及硬度检测,检测结果均为合最大水平位移,满足高耸结构设计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基。
6、织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,未见异常。根据铁塔的现场实际情况,采用里氏硬度计,参照金属材料里氏硬度试验第部分试验方法进行钢结构硬度现场抽样检测,钢构件能进入的各部位均进行了仔细调查,检测结果显示结构主要受力构件基本完好,构件连接完好,螺栓齐全,焊缝外观饱满个别附属构件锈蚀严重标高范围内,柱主材存在裂缝,长度约,已用焊缝修复。钢材金相硬度准建筑结构荷载规范钢结构设计规范,我方结合现场测绘数据,采用同济大学钢结构软件对结构的安全性进行建模计算分析。荷载取值结合现场检测结果及荷载实际分布情况,按建筑结构荷载规范规定取值,冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析原稿最大水平位移,满足高耸结构设计规范的限制。失效原因分析及建议分析及讨论经现场检测及计算分析,结构尺寸及结构水平位移相邻柱基的沉降差符合设计要求。对部分梁柱高强螺栓节点进行抽检以及部分构件柱母材显微组织为铁素体珠光体,热影响区组织为铁素体珠光体,焊缝区组织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,未见异常钢柱母材显微组织为铁素体珠光体,未见异常。根据铁塔的现场实塔架变形产生内力引起失效的原因通过高强螺栓的检测,排除了底部松动变形产生内力引起失效的原因。计算结果分析结果显示铁塔主要构件应力与效应比值均大于,无超限现象,结构满足。
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冬季低温火炬工艺架空铁塔管杆劈裂原因失效分析(原稿)
