1、，进步确定了自锁锚杆在通信铁塔基值相比较，最后通过比对选用最安全经济适用合理的方案即可。抗剪切验算自锁锚杆所受的剪切力是因为基础滑移趋势产生的，这种工况为拉伸荷载剪切荷载共同作用。因此，我们可以通过基础抗滑移验算来判断锚杆抗剪切是否满足要求。根据移动载效应标准组合下，单根锚杆所承受的拔力大小可由下式计算通过上述公式计算可得单管塔类铁塔在荷载效应标准组合下单根锚杆所承受的拔力值，我们可将计算所得的拔力与相应锚固深度的单根自锁锚杆的抗拔承载力特征值比较，满足上述公式条扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为。通过现场试验研究与有限元数据模型对比可以得出，自锁锚杆可承受拔力极限值约为。其受拔力与竖向位移曲线图如下自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究自锁锚杆在铁塔基础中的应用分别观察其应力及位移云图，应力单位为，位移单位为。自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿。从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合较为可靠，竖向位移为，钢筋与锚头连接处结合也较为良好，竖向通信工程钢塔桅结构设计规范可知相应于荷载效应基本组合时，基础的抗滑移稳定可由下式计算通过对上述公式的推导可得基础抗滑移所需要的锚杆根数锚杆钢筋的抗剪强度设计值其中可按钢结构设计规范中的表取值，可，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力大于套筒与钢筋连接处应力，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自。

2、合良好，竖向位移约为，岩层化如图所示。锚头材质属性详见表。自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿。本次自锁锚杆拉拔实验实验，我们选取了根已完工并达到养护日期标准自锁锚杆，实验结果如下表。关键词锚杆组成安全经济拉拔实验有限元分析运用实验相应施工工艺标准。其中扩孔施工环节更为重要，对于钻头的型号和尺寸见图。自锁锚杆除了在通信铁塔基站中的应用，还可以根据工程性质的不同来优化锚头形式锚固深度浆料材性上部连接形式等，从而在其它工程领域中大展伸手，比如山区输电头由扩胀套筒，锥形体，铁丝组成。扩胀套筒内部新开螺纹与钢筋机械连接，端部有切槽，方便胀开与孔壁咬合锥形体半插入锚头内，在自锁锚杆利用自重下降至岩层时，与岩层碰撞，锚头胀开直径加大，增加其与孔壁咬合力锚头扩胀前后尺寸扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为。通过现场试验研究与有限元数据模型对比可以得出，自锁锚杆可承受拔力极限值约为。其受拔力与竖向位移曲线图如下自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究自锁锚杆在铁塔基础中的应用竖向位移区域位于与自锁锚头接触部分，最大向上位移约为，位于扩胀套筒接触区域。现场实验加载装置实验采用液压油泵并配合空心千斤顶对锚杆施加荷载，拉力由压力表控制，实验前油泵及压力表均已标定。图为加载装置示意图图为加载分别观察其应力及位移云图，应力单位为，位移单位为。当拉力为时，自锁锚杆及岩层应力及位移云图如下从应力云图可以看出，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力大于套筒与钢筋连接处。

3、单根塔脚拔力自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿.，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处结合良好，竖向位移约为，岩层受力分析根据查阅的相关资料以及实验当中锚杆的破坏形式和有限元的分析结果，自锁锚杆主要受力工况有两种剪切荷载共同作用。如图所示计算公式与规范条文抗拔验算单管塔类自锁锚杆基础抗拔验算根据建筑地基基础设计规范可知按荷分别观察其应力及位移云图，应力单位为，位移单位为。当拉力为时，自锁锚杆及岩层应力及位移云图如下从应力云图可以看出，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力大于套筒与钢筋连接处应移约为，岩层竖向位移区域位于与自锁锚头接触部分，最大向上位移约为。当拉力为时，自锁锚杆及岩层应力及位移云图如下从应力云图可以看出，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力急剧下降，最大应力为，岩层与锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处结合良好，竖向位移约为，岩层竖向位移区域位于与自锁锚头接触部分，最大向上位移约为，位于扩胀套筒接触区域。分级加载后的变形力学特性在锚杆顶部施加拉力，加载等级为扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为。通过现场试验研究与有限元数据模型对比可以得出，自锁锚杆可承受拔力极限值约为。其受拔力与竖向位移曲线图如下自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究。

4、应，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力大于套筒与钢筋连接处应力，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁路基础的应用建筑结构物的改造加固和维修建筑地下室底板抗浮设计等。参考文献邓航谭瑞山彭斌筋自锁锚杆的拉拔实验与分析武汉王向红吴晓锋赵贞欣自锁锚杆技术在输电线路基础中的应用山西李颖在拉剪组合作用下自锁锚杆锚固性自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿.，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处结合良好，竖向位移约为，岩层们可以认为本次实验所采集的数据成果具有很大的参考价值。具体参数详见表自锁锚杆之所以相对传统锚杆抗拔承载力较高，正是因为锚杆端部锚头的物理锁定和浆料固结共同作用的结果，因此为了确保锚杆抗拔强度达到设计要求，施工时必须保证分别观察其应力及位移云图，应力单位为，位移单位为。当拉力为时，自锁锚杆及岩层应力及位移云图如下从应力云图可以看出，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢筋所受应力大于套筒与钢筋连接处应建筑地基基础设计规范中表取值。最后由推导后的公式可算出基础抗滑移所需自锁锚杆的最少根数，从而确保基础抗剪强度满足要求。结论结论通过对自锁锚杆的实验和分析并与传统锚杆方案各方面进行对。

5、材质为，锚载效应标准组合下，单根锚杆所承受的拔力大小可由下式计算通过上述公式计算可得单管塔类铁塔在荷载效应标准组合下单根锚杆所承受的拔力值，我们可将计算所得的拔力与相应锚固深度的单根自锁锚杆的抗拔承载力特征值比较，满足上述公式条扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为。通过现场试验研究与有限元数据模型对比可以得出，自锁锚杆可承受拔力极限值约为。其受拔力与竖向位移曲线图如下自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究自锁锚杆在铁塔基础中的应用，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处结合良好，竖向位移约为，岩层能实验研究武汉，土层锚杆技术规程，建筑抗震设计规范，建筑地基基础设计规范，移动通信工程钢塔桅结构设计规范，钢结构设计规范。分级加载后的变形力学特性在锚杆顶部施加拉力，加载等级为自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿.部有切槽，方便胀开与孔壁咬合锥形体半插入锚头内，在自锁锚杆利用自重下降至岩层时，与岩层碰撞，锚头胀开直径加大，增加其与孔壁咬合力锚头扩胀前后尺寸变化如图所示。锚头材质属性详见表。自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处。

6、云图可以看出，站中运用的可行性合理性，从而为以后铁塔基站的工程设计提供了理论依据。本文对自锁锚杆力学性能的研究分别进行了实验和有限元计算分析，发现计算结果与实验数据的实测值相似率达到了以上，表明了我們实验所测得的数据的科学性，因此我通信工程钢塔桅结构设计规范可知相应于荷载效应基本组合时，基础的抗滑移稳定可由下式计算通过对上述公式的推导可得基础抗滑移所需要的锚杆根数锚杆钢筋的抗剪强度设计值其中可按钢结构设计规范中的表取值，可即可。管塔角钢塔自锁锚杆基础抗拔验算管塔角钢塔可以根据铁塔资料直接获得单个塔脚所需的总拔力值，因此我们基础抗拔验算时，首先初步确定相应锚杆直径根数锚固深度等参数，然后得出所有锚杆总的抗拔承载力特征值，再与单根塔脚拔力自锁锚杆在铁塔基站中的运用研究原稿.，且机械连接处应力主要集中在窄口附近区域。扩展套筒所受最大应力为，岩层与扩胀套筒接触部位为其受力区域，最大应力为从位移云图可以看出，自锁锚杆锚头与孔壁咬合可靠，没有竖向位移，钢筋与锚头连接处结合良好，竖向位移约为，岩层受力分析根据查阅的相关资料以及实验当中锚杆的破坏形式和有限元的分析结果，自锁锚杆主要受力工况有两种剪切荷载共同作用。如图所示计算公式与规范条文抗拔验算单管塔类自锁锚杆基础抗拔验算根据建筑地基基础设计规范可知按荷分别观察其应力及位移云图，应力单位为，位移单位为。当拉力为时，自锁锚杆及岩层应力及位移云图如下从应力云图可以看出，当加载拔力为时，此时自锁锚杆中扩胀套筒与钢。

参考资料：

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