壁与大齿轮顶圆的间距应不小于。

为适应轴承宽度和安放轴承盖，不是加大箱体两侧壁厚而是采取在座孔周围箱壁外扩成具有定宽度的轴承座，并在轴承座两旁设置凸台结构，是联接螺栓能紧靠座孔以提高联接刚性。

名称箱体壁厚箱盖壁厚箱座，箱盖，箱底凸缘厚度地脚螺栓直径和数目轴承旁联接螺栓直径箱盖，箱座联接螺栓直径轴承端盖螺钉直径检查孔盖螺钉直径至箱外壁距离，至凸缘边缘距离轴承旁联接螺栓具体为使下箱座与其他座驾联接，下箱座亦需做出凸缘底座。

为增加轴承座的刚性，轴承座处可设肋板，肋板的厚度通常取壁厚的倍。

铸造箱体应力力求形状简单，为便于造型时取模，铸件表面沿拔模方向应有斜度，对长度为的铸件，拔模斜度为。

符号尺寸关系，螺栓间距轴承座孔外圈直径螺钉数目双级减速器轴承外圈直径般取轴承旁凸台半径轴承旁凸台高度箱外壁至轴承座端面距离箱盖，箱座肋厚大齿轮顶圆与箱内壁间距离齿轮端面与箱内壁距离根据低速轴轴承座外径和扳手空间的要求由结构确定，七，润滑和密封的选择，润滑剂的牌号及装油量计算减速器的润滑该减速器采用油润滑，对于的齿轮传动可采用油润滑，将齿轮浸入油中。

当齿轮回转时粘在其上的油液被带到啮合区进行润滑，同时油池的油被甩上箱壁，有助散热。

为避免浸油润滑的搅油功耗太大和保证齿轮啮合区的充分润滑，传动件浸入油中的深度不宜太深或太浅，般浸油深度以浸油齿轮的个齿高为适度，但不少于般齿顶圆至油池底面的距离不应小于，为了有利于散热，每传递功率的需油量约为，所以此减速器的需油量为。

高速圆周速，可选用工业闭式齿轮油。

减速器的密封轴伸出处的密封为占圈式密封，轴承室内侧的密封为封油环密封，检查孔盖板，排油螺塞，油标与箱体的接合面均需加纸封油垫或皮封油圈。

减速器采用钙钠基润滑脂。

八，传动装置的附件及说明轴承盖轴承盖结构采用螺钉式可分为螺钉联接式，材料为铸铁，当轴承采用输油沟飞溅润滑时为使油沟中的油能顺利进入轴承室，需在轴承盖端部车出段小直径和铣出径向对称缺口。

轴承套杯套杯可用作固定轴承的轴向位置，同轴线上两端轴承外径不相等时使座孔可次镗出，调整支承的轴向位置。

调整垫片组调整垫片组的作用是调整轴承游隙及支承的轴向位置。

垫片组材料为冲压铜片或钢抛光。

油标采用杆式油标，对于多级传动则需安置在低速级传动件附近。

长期连续工作的减速器，在杆式油标的外面常装有油标尺套，可以减轻油的搅动干扰，以便在不停车的情况下随时检测油面。

排油孔螺塞为了换油及清洗箱体时排出油污，排油孔螺塞材料般采用，排油孔螺塞的直径可按箱座壁厚的倍选取。

排油孔应在便于排油的侧，必要时可在不同位置两个排油孔以适应总体布局之需。

检查孔盖板为了检查传动件啮合情况，润滑状态以及向箱内注油，在箱盖上部便于观察传动件啮合区的位置开足够大的检查孔，平时则将检查孔盖板盖上并用螺钉予以固定，盖板与箱盖凸台接合面间加装防渗漏的纸质封油垫片。

通气器为沟通箱体内外的气流使箱体内的气压不会因减速器运转时的温升而增大，从而造成减速器密封处渗漏，在箱盖顶部或检查孔盖板上安装通气器。

起吊装置吊环螺钉装在箱盖上，用来拆卸和吊运箱盖，也可用来吊运轻型减速器。

定位销为确定箱座与箱盖的相互位置，保证轴承座孔的镗孔精度与装配精度，应在箱体的联接凸缘上距离尽量远处安置两个定位销，并尽量设置在不对称位置。

常用定位销为圆锥销，其公称直径小端直径可取，为箱座，箱盖凸缘联接螺栓的直径取长度应稍大于箱体联接凸缘的总厚度，以利装拆。

起盖螺钉箱盖，箱座装配时在剖分面上涂密封胶给拆卸箱盖带来不便，为此常在箱盖的联接凸缘上加工出螺孔，拆卸时，拧动装与其中的起盖螺钉便可方便地顶起箱盖。

起盖螺钉材料为号钢并通过热处理使硬度达。

九，设计小结通过这次课程设计，我学到了很多，更好地将以前学过的知识和实际应用结合起来，比如机械原理，机械设计，材料力学，互换性与技术测量，图学等专业知识。

同时我也了解到个零件的设计要考虑很多东西，最基本的是它能实现你想要的功能，还有它的经济性也很重要，同时要考虑具体加工个零件时的加工方法的不同，材料的选择等因素。

通过这次课程设计也让我深刻意识到了设计的需要严谨的精神和精确的计算。

同时也知道了设计个零件需要做些什么，需要准备哪些方面的东西。

由于第次设计减速器，在设计中也存在些不足之处，比如刚开始设计时未考虑到很多因素，导致在设计过程出现很多，针对这些，在分院老师的指导下，很多都已经纠正了。

参考资料机械设计，高等教育出版社，濮良贵，纪名刚主编，年月第版机械设计课程设计，浙江大学出版社，陈秀宁，施高义主编，年月第版材料力学，高等教育出版社，刘鸿文主编，年月第版互换性与技术测量，中国计量出版社，廖念钊，古莹菴，莫雨松，李硕根，杨兴骏主编年月第版机械设计手册第卷，机械工业出版社，机械设计手册编委会编著，年月第版按齿根弯曲强度设计确定公式内的各计算数值按实际的载荷系数校正所算得的分度圆直径，由式得计算模数弯曲强度的设计公式为由图查得小齿轮的弯曲疲劳强度极限大齿轮的弯曲强度极限由图取弯曲疲劳寿命系数计算弯曲疲劳许用应力。

取弯曲疲劳安全系数由式得计算载荷系数查取齿形系数由表查得查取应力校正系数由表查取设计内容设计及说明结果几何计算计算大，小齿轮的，并加以比较大齿轮的数值大设计计算对比计算结果，由齿面接触疲劳计算的模数大于由齿根弯曲疲劳强大计算的模数，由于齿轮模数大小主要取决于弯曲疲劳强度所决定的承载能力，而齿面接触疲劳强度所决定的承载能力，反于齿轮直径即模数与齿数的乘积有关，可取由弯曲强度算得的模数并就圆整为标准值按接触强度算得的分度圆直径算出小齿轮齿数大齿轮齿数这样设计出的齿轮传动，既满足了齿面接触疲劳强度，又满足了齿根弯曲疲劳强度，并做到结构紧凑，避免浪费。

计算分度圆直径计算中心距设计内容设计及说明结果初步确定轴的最小直径轴的结构设计计算齿轮齿宽取三，轴的设计计算及校核选取轴的材料为，取拟定轴上零件的装配方案为了满足半联轴器的轴向定位要求，ⅠⅡ轴段右端需制出轴肩，故取ⅡⅢ段的直径半联轴器与轴配合的孔长度，为了保证轴端挡圈只压在半联轴器上而不压在轴的端面上，故ⅠⅡ段的长度应比略短些，现取。

初步选择滚动轴承。

因轴承同时受有径向力和轴向力的作用，故选用单列圆锥滚子轴承。

参照工作要求并根据，由轴承产品目录中初步选取基本游隙组，标准精度级的单列圆锥Ⅰ轴的校核。

滚子轴承，其尺寸为，故而。

右端轴径仅是为了装配方便，并不承受轴向力亦不对轴上零件起定位和固定作用时，则相邻直径的变化差可以较小，般可取直径差，因此取。

取安装齿轮处的轴段齿轮的左端与左轴承之间采用套筒定位。

已知齿轮轮縠的宽度为，为了是套筒端面可靠地压紧齿轮，此轴段应略短与轮縠宽度，故取。

轴承被压紧，被放松求轴承当量动载荷和第Ⅲ轴承的校核。

求轴承当量动载荷和所以对轴承，因轴承运转中有中等冲击载荷取因为所以按轴承的受力大小验算如图附页所示求两轴承的计算轴向力和对型轴承因为轴承运转中有中等冲击载荷取选择键连接的类型和尺寸。

校核键连接的强度第Ⅱ轴中的小圆柱齿轮上键的选择。

第Ⅱ轴中的大圆锥齿轮上键的选择。

第Ⅲ轴中的大圆柱齿轮上键的选择。

校核第Ⅲ轴因为所以按轴承的受力大小验算故所选轴承满足寿命要求。

四，键连接的选择和校核般级以上精度的齿轮有定心精度的要求，应选用平键按第Ⅰ根轴上键的选择从表中查得键的截面尺寸为宽度高度，由轮縠宽度并参考的长度系列取键长键，轴和轮縠的材料都是钢，由表机械设计查得许用挤压应力，取其平均值，键的工作长度，键与轮縠键槽的接触高度，所以合适。

校核与上面相同，合适。

合适。

取中的大圆柱齿轮上键的强度校核第Ⅲ轴中的最小段上键的强度类型选择，载荷计算，公称转矩。

由表查得转矩类型选择箱体的主要结构。

合适。

合适。

五，联轴器的选择和校核为了隔离震动与冲击从中查得型弹性套柱销联轴器的许用转矩为轴承Ⅰ的校核已知轴的弯矩和扭矩，可针对些危险截面即弯矩和扭矩而轴径可能不足的截面，做弯矩合成强度校核计算，按第三强度理论，计算应力。

通常由弯矩所产生的弯曲应力是对称循环环变应力而由扭矩所产生的，扭转切应力，则常常不是对称循环应力，为了考虑两者循环应力特性不同的影响，引入折合系数，则计算应力为。

当扭转切应力为静应力时，取若扭转切应力亦为对称循环变应力为脉动循环变应力时，取若扭转切应力亦为对称循环变应力时，取。

对于直径为的圆轴，弯曲应力为