定，般取沿程压力损失的而后者则与通过阀的流量大小有关，若阀的额定流量和额定压力损失为和，则当通过阀的流量为时的阀的压力损失，式为因为所选阀的额定流量均大于设计中每个阀的最大流量，所以通过整个阀的压力损失很小，且可以忽略不计。

同理，快上时回油路上的流量则回油路管中的流速由此可计算出层流由此回油路上的沿程压力损失为。

总的压力损失由上面的计算所得可求出原设，这与计算结果略有差异，应用计算出的结果来确定系统中压力阀的调定值。

压力阀的调定值双联泵系统中卸荷阀的调定值应该满足快进的要求，保证双泵同时向系统供油，因而卸荷阀的调定值应略大于快进时泵的供油压力所以卸荷阀的调定压力应取为宜。

溢流阀的调定压力应大于卸荷阀调定压力，所以取溢流阀调定压力为系统的发热与温升根据以上的计算可知，在快上时电动机的输入功率为η慢上时电动机输入功率为η而其快上时其有用功率为慢上时的有效功率为故快上时的功率损失为大于其他时候缸的功率损失，现在以较大的值来校核其热平衡，求发热温升。

设油箱的三边长在范围内，则散热面积为，假设通风良好，取所以油液的温升为室温为，热平衡温度为，没有超过允许的范围。

设计小结经过几周的再学习，成功的完成了液压卧式钻机座水压机的液压系统及相关元件的设计，通过本课题的设计，我对液压设计的整各过程有了较全面的理解。

经过选择液压元件，对液压系统的特点和液压在现在社会的影响和适用范围有了较深的了解，基本掌握了液压机床元件选用方法经过系统流程的分析，基本上搞清了程序的结构与格式等有了进步认识。

通过本设计的实践，真切体会到理论必须和实践相结合。

教材中所学到许多内容在实践中得到了印证，但在具体操作中出现了些意想不到的问题，但组装方案确定后，加工程序也经过多次调试，修改才能完成了试加工，看到加工出合格的零件，我对我所学的专业更加充满信心。

参考文献卢光贤，王立伦机床液压传动与控制西安西北工业大学出版社，章宏甲，周邦俊金属切屑机床液压传动南京江苏科学技术出版社，大连工学院机械教研室金属切屑机床液压传动北京科学出版社，市川常雄液压技术基本理论鸡西煤矿机械厂，译北京科学出版社，上海第二工业大学液压教研室液压传动与控制版上海上海科学出版社何存兴，张铁华主编液压传动与气压传动武汉华中科技大学出版社，林建亚，何存兴主编液压元件北京机械工业出版社，贾铭新主编。

液压传动与控制北京国防工业出版社，官忠范主编液压传动系统北京机械工业出版社，李壮云，葛宜远主编液压元件与系统北京机械工业出版社，慢进，保压，快退，原位停止。

动力和运动参数下缸完成对工件的垂直升起，其垂直上升工件的重力为。

托板的重量为。

保压时水压系统的压力是。

其快速上升的行程是速度工进的行程是，速度，其快退的行程是，速度方面，为了克服滑台自重在快下过程中的影响。

设置了单向阀。

本液压系统的换向采用三位四通型中位机能的电磁换向阀，下图为拟定的液压系统原理图，油箱二位二通益流阀三位四通电液换向阀二位三通电液换向阀节流阀上缸缸液控单向阀下油缸减压阀压力表单向阀泵电机滤油器选择液压元件选择液压泵和电机确定液压泵的工作压力。

液压泵的最大工作压力与执行元件的工作性质有关。

由于水压机执行元件运动过程中需要最大压力，可按下式计算液压缸的工作压力为式中执行元件在稳定工况下的最高工作压力进油路沿程的局部损失。

按经验数据选取简单管路的节流调速系统取复杂管路，进油路采用调速阀系统，取，并参考同类系统选取。

由图和表可知，液压缸在整个工作循环中的最大工作压力为。

由于该系统结构比较简单，且又因为该执行机构是在运动行程终了是停止时才会出现最高压力的情况故泵的最高压力也就是执行机构所需的最高压力此系统中的两个液压缸同时供油，若回路中的泄漏按计算则泵的流量应为由于溢流阀的最小定流量为而工进时两缸所需的流量为所以高压泵的输出流量不得少于。

根据以上压力和流量的数值查产品目录，选用型的双联叶片泵，其额定压力为，容积效率η所以驱动该泵的电动机的功率可由泵的工作压力和输出流量当电动机转速为求出。

η查电机产品目录，拟定选用电动机的型号为额定转速为，额定功率选择阀类元件及辅助元件根据系统的工作压力和通过各个阀元件和辅助元件的流量，可选出这些元件的型号及规格如表国内新开发的，接口尺寸为国际标准的系列和表国内开发接口尺寸为国际标准的推广使用的叠加阀所示。

序号名称通过流量型号及规格过滤器双作用定泵单向阀溢流阀减压阀三位四通换向阀两位三通换向阀节流阀液控单向阀二位二通换向阀压力表压力开关电动机确定管道尺寸油管油管内径般可参观所接元件接口尺寸确定，也可以按管路中允许流速计算。

在本设计中，出油口内径为，外径为的钢管。

确定油箱容积油箱油箱容积根据泵的流量计算，取其体积，即，管路系统压力损失的验算。

压力损失及调定压力的确定根据计算慢上时管道内的油液流动速度约为，通过的流量为，数值与设计中相比较小，主要压力损失为调速阀两端的压降此时功率损失最大而在上缸快下与下缸快下时滑台及活塞组件的重量由背压阀所平衡，系统工作压力很低，所以不必验算，而下缸快上与上缸快上相比，上缸快上时的流量与压力较大所以必须以上缸快下时为依据来计算卸荷阀和溢流阀的调定压力，由于供有流量的变化，其快下时液压缸的速度为此时油液在进油管中的流速为。

沿程压力损失首先要判断别管中的流态，设系统采用液压油。

室温为时，，所以有，管中为层流，则阻力损失系数，若取进。

回油管的长度均为，油液的密度为，则其进油路上的沿程压力损失为局部压力损失局部压力损失包括管道安装和管接头的压力损失和通过液压阀的局部压力损失，前者视管道具体安装结构而构热工性能的权衡判断，采取相应措施，采用中空的双层玻璃，选用塑钢型材。

围护结构的墙体节能工程墙体采用页岩多孔免烧砖或其它节能砖，并在粉刷层中按计算增加保温砂浆，相关系数满足公共建筑节能设计标准中表的相关标准。

围护结构的屋面节能工程屋面除满足防水要求外，必须满足节能要求，采用挤塑聚苯板，相关系数满足公共建筑节能设计标准中表的相关标准。

外窗热工性能应满足建筑外窗保温性能分级及其检测方法及建筑外窗气密性能分级及检测方法的又关规定，外窗可开启面积不小于玻璃总面积的。

所有的照明系统按照国家质量监督检疫总局于年颁布的荧光灯安全要求双端荧光灯性能要求单端荧光灯性能要求和普通照明用自镇流荧光灯性能要求，加上年颁布的紧凑型荧光灯的两项国家标准，单端荧光灯安全要求和普通照明用自镇流荧光灯性能要求和年国家质量监督检疫总局又制定的有关效能标准并颁布的普通照明用双端荧光灯能效限定值及能效等级普通照明用自镇流荧光灯能效限定值及能效等级单端荧光灯能效限定值及节能评价值等九项标准采购和选用，在建筑工程照明节能中，采用高效节能的电光源采用高效节能照明灯具采用高效节能灯用电器附件采用传输效率高使用寿命长电能损耗低安全的配线器材采用各种照明节能的控制设备或采用高效节能的电光源。

按照建筑节能工程施工质量验收规范部门要求，为贯彻国家节能政策，节能验收具有票否决权。

任何单位工程的竣工验收应在建筑节能分部工程验收合格后方可进行。

要求本工程按照国家的有关要求进行施工验收。

第八章劳动安全卫生与消防危害因素及危害程度分析㈠施工过程中危常见危害因素分析基础工程施工基坑支护措施不到位，监控不严建筑施工高空坠落，立体交叉施工物体打击四口五临边未设防护发生坠落事故外脚手架未按规范要求搭设安全防护措施及使用前的检查，验收和整改起重机械在安装维修使用过程发生的机械事故用电设备违章架设，无保护接地装置，以及施工人员的防范意识不强，使用中的违章操作，发生的触电事故。

㈡项目使用过程中危害因素分析消防及竖向交通安全电源电器防盗防火及治安安全食物中毒及卫生防疫。

二安全措施方案㈠施工过程中的安全措施项目施工单位必须建立以项目经理安全员工长和各段劳动负责人等组成的安全管理网络，制定安全生产责任制和安全培训制度，责任落实到人。

特种作业人员必须经培训合格后持证上岗。

做好三宝四口五临边的防护工作，高空作业人员必须佩戴合格安全带，设立高空安全围护设施，避免施工人员或建筑物料高空坠落发生人身伤亡事故。

依照施工现场临时用电安全技术规范的要求，在施工前严格编制临时用电施工组织设计，制定安全用电技术措施和电气防火措施并加强监管。

施工现场供电采用系统。

安装维修与拆除临时用电工程，必须由电工完成。

起重机械在安装维修使用过程中应加强施工现场安全管理，严格执行施工方案，承担建设工程起重吊装作业的单位，施工前必须编订施工方案，并按规定程序进行审核批准对危险性较大施工难度高工艺复杂的大型起重机械安装拆卸和大型设备吊装的关键节点，建设单位设计单位监理单位以定，般取沿程压力损失的而后者则与通过阀的流量大小有关，若阀的额定流量和额定压力损失为和，则当通过阀的流量为时的阀的压力损失，式为因为所选阀的额定流量均大于设计中每个阀的最大流量，所以通过整个阀的压力损失很小，且可以忽略不计。

同理，快上时回油路上的流量则回油路管中的流速由此可计算出层流由此回油路上的沿程压力损失为。

总的压力损失由上面的计算所得可求出原设，这与计算结果略有差异，应用计算出的结果来确定系统中压力阀的调定值。

压力阀的调定值双联泵系统中卸荷阀的调定值应该满足快进的要求，保证双泵同时向系统供油，因而卸荷阀的调定值应略大于快进时泵的供油压力所以卸荷阀的调定压力应取为宜。

溢流阀的调定压力应大于卸荷阀调定压力，所以取溢流阀调定压力为系统的发热与温升根据以上的计算可知，在快上时电动机的输入功率为η慢上时电动机输入功率为η而其快上时其有用功率为慢上时的有效功率为故快上时的功率损失为大于其他时候缸的功率损失，现在以较大的值来校核其热平衡，求发热温升。

设油箱的三边长在范围内，则散热面积为，假设通风良好，取所以油液的温升为室温为，热平衡温度为，没有超过允许的范围。

设计小结经过几周的再学习，成功的完成了液压卧式钻机座水压机的液压系统及相关元件的设计，通过本课题的设计，我对液压设计的整各过程有了较全面的理解。

经过选择液压元件，对液压系统的特点和液压在现在社会的影响和适用范围有了较深的了解，基本掌握了液压机床元件选用方法经过系统流程的分析，基本上搞清了程序的结构与格式等有了进步认识。

通过本设计的实践，真切体会到理论必须和实践相结合。

教材中所学到许多内容在实践中得到了印证，但在具体操作中出现了些意想不到的问题，但组装方案确定后，加工程序也经过多次调试，修改才能完成了试加工，看到加工出合格的零件，我对我所学的专业更加充满信心。

参考文献卢光贤，王立伦机床液压传动与控制西安西北工业大学出版社，章宏甲，周邦俊金属切屑机床液压传动南京江苏科学技术出版社，大连工学院机械教研室金属切屑机床液压传动北京科学出版社，市川常雄液压技术基本理论鸡西煤矿机械厂，译北京科学出版社，上海第二工业大学液压教研室液压传动与控制版上海上海科学出版社何存兴，张铁华主编液压传动与气压传动武汉华中科技大学出版社，林建亚，何存兴主编液压元件北京机械工业出版社，贾铭新主编。

液压传动与控制北京国防工业出版社，官忠范主编液压传动系统北京机械工业出版社，李壮云，葛宜远主编液压元件与系统北京机械工业出版社，慢进，保压，快退，原位停止。

动力和运动参数下缸完成对工件的垂直升起，其垂直上升工件的重力为。

托板的重量为。

保压时水压系统的压力是。

其快速上升的行程是速度工进的行程是，速度，其快退的行程是，速度