某区2万m3d污水处理厂设计（最终版）㊣精品文档值得下载

沉淀过程会受进水的紊流影响沉淀池部分有效容积沉淀池坡底落差取池底坡度沉淀池周边有效水深。

为挂泥板高度，取为缓冲层高度，取式中满足规定。

，污泥斗容积由几何公式计算污泥斗高度因此，池底可储存污泥的体积为共可储存污泥体积为即够储存小时，足够。

沉淀池总高度进水管排泥管进水系统计算单池设计流量进水管设计流量管径，进水竖井进水井径采用，出水口尺寸，共个沿井壁均匀分布出水口流速紊流筒计算筒中流速，取紊流筒过流面积进紊流筒直径出水部分设计单池设计流量环形集水槽内流量设集环形集水槽设计采用双侧集水环形集水槽计算。

为安全系数采用其中槽宽集槽中流速槽内终点水深槽内起点水深校核当水流增加倍时，所以设计取环形槽内水深为，集水槽总高度为超高，采用三角堰。

出水溢流堰的设计采用出水三角堰堰上水头即三角口底部至上游水面的高度每个三角堰的流量三角堰个数设计时取单三角堰中心距池设计设计要点污水中可生物降解的有机物对脱氮除磷的影响厌氧段进水中可溶性磷与溶解性之比小于，才会有较好的除磷效果。

污水中时，氮的总去除率可达时不宜采用生物脱氮。

污泥龄在阶段污泥泥龄受硝化细菌的时代时间和除磷工艺两方面的影响。

权衡这两方面，阶段的污泥泥龄般为，与法国研究得出的公式相符，该公式为溶解氧好养段的应为，太高太低都不利。

对于厌氧段和缺氧段，则越低越好，但由于回流和进水影响，应保证厌氧段小于，缺氧段小于。

回流污泥提升设备应用潜污泵代替螺旋泵，以减少提升过程中的复氧，使厌氧段和缺氧段的最低，以利于脱氮除磷。

厌氧段和缺氧段的水下搅拌器的功率不能过大般为的搅拌功率即可，否则会产生涡流，导致混合液升高，影响脱氮除磷的效果。

原污水和回流污水进入厌氧段和缺氧段时应为淹没入流，以减少复氧。

硝化的的污泥负荷应小于，反硝化进水溶解性浓度与硝态氮浓度之比大于。

水温时，污染物质去除率较稳定，般不宜超过。

设计说明污水中的总氮包括有机氮，氨氮和硝态氮，其中主要为氨氮，有机氮和硝态氮，硝态氮远低于氨氮，故在设计中视进水中的总氮全为氨氮。

设在硝化阶段全部的氨氮转化为了硝态氮，而全部的硝态氮在反硝化阶段转化为氮气，忽略细菌合成细胞过程中所处除去的氨氮。

设计计算经段处理后出水水质项目单位进水水质出水水质，首先判断是否可以采用法。

，符合条件。

设计参数。

水力停留时间，取式中污泥斗容积由几何公式计算污泥斗高度因此，池底可储存污泥的体积为共可储存污泥体积为沉淀池总高度二沉池进水系统计算单池设计流量进水管设计流量管径，进水竖井进水井径采用，出水口尺寸，共个沿井壁均匀分布出水口流速紊流筒计算筒中流速，取紊流筒过流面积进紊流筒直径二沉池出水部分设计单池设计流量环形集水槽内流量设集形集水槽设计采用单侧集水环形集水槽计算。

出水溢流堰的设计采用出水三角堰堰上水头即三角口底部至上游水面的高度每个三角堰的流量三角堰个数设计时取单三角堰中心距消毒接触池设计污水经深度处理后仍需消毒，用来杀灭残留的细菌病毒等微生物。

常见的消毒方法有氯消毒紫外线消毒臭氧消毒等。

我国主要采用的是氯消毒。

其优缺点如下优点具有余氯的持续消毒作用价值成本低操作简单，投量准确不需要庞大的设备。

缺点原水有机物高时会产生有机氯化物容易产生氯酚味氯气有毒，使用时要注意安全性。

消毒设计本设计消毒采用液氯。

城市污水经二级处理，排入受纳水体前，进行加氯消毒并保持定的余氯量，般加氯量为设计采用加氯。

每秒的加氯量为污泥厌氧消化池的设计污泥在无氧条件下，由兼性菌和专性厌氧菌降解污泥中的有机物，使之产生和气又称污泥气消化气，使污泥得到稳定，故污泥厌氧消化，又称为污泥生物稳定。

污泥负荷。

回流污泥浓度。

污泥回流比。

曝气池混合液浓度厌氧池设计厌氧池平均停留时间厌厌氧池容积厌水深，则池体面积为分两组单组面积缺氧池设计内回流比去除率取时反硝化速率式中为温度系数，取代入数据缺氧池体积缺停留时间为小时。

水深为，则缺氧池池体面积为分两组单组面积好氧段设计计算有效容积池有效深度曝气池有效面积总分两组，每组有效面积总生化池尺寸设计采用厌氧池缺氧池好氧池三池共建分为两组并联运行。

水深取，超高每组厌氧区面积，缺氧池面积，好氧区面积总面积取池宽，则池长取厌氧池长，则厌氧池宽，中间设两廊道，每廊道宽，每廊道中设道导流墙，导流墙宽。

取缺氧池长，则厌氧池宽，中间设两廊道，每廊道宽，每廊道中设道导流墙，导流墙宽。

好氧池采用廊道设计，去除廊道导流墙宽度，每廊道宽。

每廊道长厌氧池缺氧池好氧池剩余污泥的计算。

干污泥量降解生成污泥量内源呼吸分解泥量不可生物降解和惰性悬浮物量。

该部分占总的剩余污泥量每日生成活性污泥量湿污泥量剩余污泥含水率泥龄需氧量设计需氧量计算曝气池内平均溶解氧饱和度采用网状膜型微孔空气扩散器，敷设于池底，距池底，淹没深度，计算温度为。

鼓风曝气池内混合液溶解氧饱和度平均值为在大气压力条件下，氧的饱和度的氧饱和度和确定分比气泡离开池面时氧的百绝对压力空气扩散装置出口处的鼓风曝气池时脱氧清水的需氧量供气量空气管路的计算曝气头数目的确定每个微孔曝气头出气量个，需微孔曝气头个两组好氧池，每组设三个曝气支管，每个支管上设置个竖管，每个竖管设个横管。

每个横管上设置个曝气头。

曝气头间距。

好氧池曝气单元图曝气管路图二沉池设计和中间沉淀池样采用中心进水辐流式沉淀池设计参数水力表面负荷，出水堰负荷设计规范规定为≯沉淀池个数沉淀时间设计计算池表面积单池面积单池池直径单池沉淀部分有效水深混合液在分离区泥水分离，该区存在絮凝和沉淀两个过程，分离区的沉淀过程会受进水的紊流影响计算公式沉淀池部分有效容积沉淀池坡底落差取池底坡度沉淀池周边有效水深。

为挂泥板高度，取为缓冲层高般取。

栅渣量计算对于栅条间距的中格栅，对于城市污水，每单位体积污水烂截污物为，每日栅渣量为烂截污物量大于，宜采用机械清栅。

污物的排出采用机械装置螺旋输送机，选用长度的台。

中格栅进水中格栅是污水处理厂第道预处理设施，可去除大尺寸的漂浮物或悬浮物，以保护进水泵的正常运转，并尽量去掉那些不利于后续处理过程的杂物。

拟用回转式固液分离机。

回转式固液分离机运转效果好，该设备由动力装置，机架，清洗机构及电控箱组成，动力装置采用悬挂式涡轮减速机，结构紧凑，调整维修方便，适用于市政污水处理厂污水预处理。

◇设计说明栅条的断面主要根据过栅流速确定，过栅流速般为，槽内流速左右。

如果流速过大，不仅过栅水头损失增加，还可能将已截留在栅上的栅渣冲过格栅，如果流速过小，栅槽内将发生沉淀。

此外，在选择格栅断面尺寸时，应注意设计过流能力只为格栅生产厂商提供的最大过流能力的，以留有余地。

格栅栅条间隙拟定为。

◇设计流量日平均流量万最大日流量◇设计参数栅条净间隙为栅前流速ν过栅流速栅前部分长度格栅倾角单位栅渣量栅渣污水◇设计计算确定栅前水深。

根据最优水力断面公式计算得所以栅前槽宽约为。