模，表明有模的偏转对结果有很大的影响，也应该进行更加详细的模拟。

另外，如果可能的话，这将有助于使用非平面略显弧形模具的表面，以弥补模具偏转。

假设所有计算的率减少残余应力样，拉伸率增加的残余应力比拉伸率最坏，因为不均匀的塑性变形。

关于期间发生的形状变化淬火拉伸率块上拉伸率，方向上得拉伸率导致在和方向上均匀统。

除此之外，拉伸率在这两个方向上导致不均匀统，因为不均匀的塑性变形。

必须又次提及，拉伸工艺不包括边缘处的任何处理和固定操作。

这些操作可能在这些区域导致不同或高的应力。

比较拉伸和压缩对消除残余应力上得作用如表总结，显示的所有数字表明干燥条件下压缩率减小的残余应力在和之间。

润滑后，压缩工艺能得到很好的改进。

润滑条件下，压缩率，减少的残余应力在范围比好要多，也几乎均匀应力分布。

可是，拉伸工艺也能得到的应力减少，也完全均匀应力分布。

图和图表明干压缩率，润滑压缩了和拉伸工艺，残余应力的比较。

为了找到淬火减少残余应力最佳的工艺方法和缩小率，需要比简单残余应力考虑更多的方面。

首先，确定工艺中合适的机械设备必须是可能的。

第二，拉伸，工件需要处理，即抓住边缘。

第三，零件形状可能不适合些工艺。

例如，不能造成整个零件变形弯曲和不可接受的扭曲。

压缩工艺中弹性模型分析和它对减少残余应力的影响压缩过程的所有有限元分析，到目前为止，使用的是钢模和平模。

以前研究考虑的是锻造操作模具变形。

在这部分只进行的是塑性模的模拟。

二维码对于淬火工艺压缩工艺得到的可靠结果样。

原因是因为，进行的二维压缩模型显示了使用钢模和使用塑模之间的不同和影响。

假设估算了工具钢的塑性特性，图显示了使用压缩率残余应力减少中主要的不同，很明显，模具的弹性变形对于整体零造飞机结构的原料。

是使用在航空工业上典型的回火铝合金。

在我们的分析中，因为材料和物理数据对于铝回火铝合金块是不适用的，所以用铝来代替。

这是个合理的近似，因为两种合金有相似的成分组成。

表显示了淬火工艺条件，表描述了研究中所使用的材料特性。

理想弹塑性淬火工艺的有限元分析使用标准表现。

假设在开始的时候，块中物应力，然后块被加热到，这是铝合金再结晶温度以上的温度。

由于几何形状和边界条件是完全对称的，所以使用的块简化有限元模型是可能的，目的是为了减少模拟时间。

用于本研究的块和有限元模型显示在图中。

这些数据也显示了飞机上残余应力在和方向上得到测量和报告。

块的淬火有限元分析结果使用射线衍射方法测得的实验数据，仅仅适用于块。

所以，通过比较预测的有限元分析结果和实验结果，进行的淬火分析，区证实温度位移有限元的准确性和有效性。

从实验测量结果中得到的应力分布不是完全对称的。

可能的原因是块加热前，没有完全的应力释放。

测量过程中可能出现偏差。

缓慢侵泡的淬火过程，可能产生不均匀和非对称。

总体而言，所有号曲线的分析和实验结果相符，近似偏差。

实验和号分析结果之间最大的不同是在范围。

淬火从道的室温后冷空气的额外有限元分析不会影响结果超过。

所以，在下面的分析中就可以忽略这因素。

图和表明，淬火析，对于不同几何形状和不同材料使用冷成型工艺获得最基本的减少残余应力的准则。

参考文献首先选择。

拉伸工艺对块的残余应力的消除拉伸是最有名的消除残余应力的机械方法。

为了达到它，需要个特殊的取抓机械工具。

使用铝，拉伸中塑性变形以后发生有最高达的残余应力。

使用标准表现了三种不同拉伸率和的号有限元分析结果。

初始条件。

淬火后，对和的残余应力分析表。

由于淬火导致不同拉伸率表现在方向区减少残余应力。

拉伸板块至预期拉伸率，移除外力，允许块能塑性恢复。

为了比较淬火拉伸结果和压缩工艺结果采用相同的位点和板块数据。

假设拉伸工艺是理想条件在板边不固定板的边缘，移除块的个板。

也就是说在个方向上使用均匀的拉伸应力。

既然没有合适的这种工艺的特殊数据，所以不用分析特殊的夹紧过程。

表中总结了拉伸率的结果。

在图中，描述了拉伸率下矢量的残余应力分布。

拉伸以后残余应力的值是非常低，不同的拉伸率下可看到不同的残余应力分布尺寸。

拉伸率后分析号，达到的应力减少在范围。

拉伸率后分析号这个减少量能增加到范围的，随着拉伸率的增加，不均匀的弹性变形也再增加，和更高拉伸率将导致较小的残余应力减小。

比拉伸率有较高的应力分布。

沿着位点的矢量残余应力，同矢量值是相似的，拉伸率得到了最低和最均匀的应力分布。

拉伸率有的应力减少，即矢量应力预示的范围。

拉伸率后，矢量残余应力减少到个完全的范围，即减少。

再次较高拉伸比率，不均匀塑性变形增加，即拉伸率更高的应力分布。

考虑沿位点预测的残余应力，拉伸率较少残余应力因为淬火。

与以前样拉伸率不能和拉有明显的影响，而且不会集中影响板块的边缘和中间区域，可是，塑性模的影响需要的压缩率没能够达到。

为了避免长方形零件和简单形状模具的这些效果，必须增长压缩率来补偿弹性模变形。

讨论和总结淬火工艺试验结果和有限元分析的结果的比较说明，只要知道样本的热特性和材料特性，通过有限元残余应力的预测，可能得到合理的精度。

相比需要专门和昂贵设备的实验，有限元分析有快速和成本效益的产生。

其次，比较块和块淬火结果显示，样本形状对残余应力的大小和分布有重要影响。

这个项目的结果可以概括如下与其他测试技术相比，有限元残余应力的预测是可行的实用的和低成本的。

块或零部件的形状和尺寸对残余应力发展有深远的影响。

块压缩润滑和拉伸得到了最低的残余应力分布减少量。

然而，对于不同块的形状和尺寸，肯恩凝固不是最佳的百分比。

对于不同的材料淬火条件和块的几何形状，决定最佳的拉伸和压缩水平。

目前的压缩分析，已经分析了单击压缩工艺。

可能也需要做多击压缩工艺的实际过程。

对于大型板块，可能不能得到覆盖整个的零件。

模具，或者压力没有足够的能力传递这个力，区把大型零件压入到模具中。

因此，减少残余应力中为了获得关于首锻的可能性，需要形状首锻分析。

目前的拉伸分析，已经分析了理想的拉伸工艺。

这个工艺拉伸过程中不包括任何取抓和处理分析。

为了在边缘获得关于应力分布的更多详细信息，如果显现的信息是有用的，应该吧它们分别进行分析。

由于简单二维压缩的模型，使用种弹性以后于后悬架的静挠度值，推荐。

为了改善微型轿车后排乘客的乘坐舒适性，有时取后悬架的偏频低于前悬架的偏频。

用途不同的汽车，对平顺性要求不样。

以运送人为主的轿车对平顺性的要求最高，大客车次之，载货车更次之。

对普通级以下轿车满载的情况，前悬架偏频要求在，后悬架则要求在。

原则上轿车的级别越高，悬架的偏频越小。

对高级轿车满载的情况，前悬架偏频要求在，后悬架则要求在。

货车满载时，前悬架偏频要求在，而后悬架则要求在。

选定偏频以后，再利用式即可计算出悬架的静挠度。

悬架的动挠度悬架的动挠度是指从满载静平衡位置开始悬架压缩到结构允许的最大变形通常指缓冲块压缩到其自由高度的或时，车轮中心相对车架或车身的垂直位移。

要求悬架应有足够大的动挠度，以防止在坏路面上行驶时经常碰撞缓冲块。

对轿车，取对大客车，取对货车，取，本设计的动挠度选取。

悬架弹性特性悬架受到的垂直外力与由此所引起的车轮中心相对于车身位移厂即悬架的变形的关系曲线称为悬架的弹性特性。

其切线的斜率是悬架的刚度。

悬架的弹性特性有线性弹性特性和非线性弹性特性两种。

当悬架变形厂与所受垂直外力之间呈固定比例变化时，弹性特性为直线，称为线性弹性特性，此时悬架刚度为常数。

当悬架变形与所受垂直外力之间不呈固定比例变化时，悬架刚度是变化的，其特点是在满载位置附近，刚度小且曲线变化平缓，因而平顺性良好距满载较远的两端，曲线变陡，刚度增大。

这样可在有限的动挠度范围内，得到比线性悬架更多的动容量。

悬架的动容量系指悬架从静载荷的位置起，变形到结构允许的最大变形为止消耗的功。

悬架的动容量越大，对缓冲块击穿的可能性越小。

空载与满载时簧上质量变化大的货车和客车，为了减少振动频率和车身高度的变化，应当选用刚度可变的非线性悬架。

轿车簧上质量在使用中虽然变化不大，但为了减少车轴对车架的撞击，减少转弯行驶时的侧倾与制动时的前俯角和加速时的后仰角，也应当采用刚度可变的非线性悬架。

钢板弹簧非独立悬架的弹性特性可视为线性的，而带有副簧的钢板弹簧空气弹簧油气弹簧等，均为刚度可变的非线性弹性特性悬架。

后悬架螺旋弹簧刚度及应力计算螺旋弹簧作为弹性元件，由于其结构简单，制造方便及具有较高的比能容量，因此在现代轻型以下汽车的悬架中应用相当的普遍，特别是在轿车中，由于要求良好的乘坐舒适性和悬架导向机构在大摆动量下依然具有保持车轮定位角的能力，因此螺旋弹簧悬架早就取代了钢板弹簧。

螺旋弹簧在悬架布置中可在弹簧内部安装减振器，行程限位器或导向柱使结构紧凑。

通过采用变节距或设计北京机械工业出版社，张景骞，毛宁轮式车辆双横臂独立旋架的运动优化设计汽车工程官飞，王烈，李万琼，冯本义，李保成汽车的简化模型与车架应力分析应用力学学报韩宗奇，李亮，张庆汽车双横臂独立悬架运动特性分析与仿真塑性工程学报左文义等双横臂扭杆独立悬架系统运动分析方法汽车工程毛明等汽车双横臂独立悬架的运动分析汽车技术致谢本次毕业设计是对我大学四年所学知识的次全面考验，也是对即将走向社会的我们的进行的次有效的锻炼。

回顾这场毕模，表明有模的偏转对结果有很大的影响，也应该进行更加详细的模拟。

另外，如果可能的话，这将有助于使用非平面略显弧形模具的表面，以弥补模具偏转。

假设所有计算的率减少残余应力样，拉伸率增加的残余应力比拉伸率最坏，因为不均匀的塑性变形。

关于期间发生的形状变化淬火拉伸率块上拉伸率，方向上得拉伸率导致在和方向上均匀统。

除此之外，拉伸率在这两个方向上导致不均匀统，因为不均匀的塑性变形。

必须又次提及，拉伸工艺不包括边缘处的任何处理和固定操作。

这些操作可能在这些区域导致不同或高的应力。

比较拉伸和压缩对消除残余应力上得作用如表总结，显示的所有数字表明干燥条件下压缩率减小的残余应力在和之间。

润滑后，压缩工艺能得到很好的改进。

润滑条件下，压缩率，减少的残余应力在范围比好要多，也几乎均匀应力分布。

可是，拉伸工艺也能得到的应力减少，也完全均匀应力分布。

图和图表明干压缩率，润滑压缩了和拉伸工艺，残余应力的比较。

为了找到淬火减少残余应力最佳的工艺方法和缩小率，需要比简单残余应力考虑更多的方面。

首先，确定工艺中合适的机械设备必须是可能的。

第二，拉伸，工件需要处理，即抓住边缘。

第三，零件形状可能不适合些工艺。

例如，不能造成整个零件变形弯曲和不可接受的扭曲。

压缩工艺中弹性模型分析和它对减少残余应力的影响压缩过程的所有有限元分析，到目前为止，使用的是钢模和平模。

以前研究考虑的是锻造操作模具变形。

在这部分只进行的是塑性模的模拟。

二维码对于淬火工艺压缩工艺得到的可靠结果样。

原因是因为，进行的二维压缩模型显示了使用钢模和使用塑模之间的不同和影响。

假设估算了工具钢的塑性特性，图显示了使用压缩率残余应力减少中主要的不同，很明显，模具的弹性变形对于整体零造飞机结构的原料。

是使用在航空工业上典型的回火铝合金。

在我们的分析中，因为材料和物理数据对于铝回火铝合金块是不适用的，所以用铝来代替。

这是个合理的近似，因为两种合金有相似的成分组成。

表显示了淬火工艺条件，表描述了研究中所使用的材料特性。

理想弹塑性淬火工艺的有限元分析使用标准表现。

假设在开始的时候，块中物应力，然后块被加热到，这是铝合金再结晶温度以上的温度。

由于几何形状和边界条件是完全对称的，所以使用的块简化有限元模型是可能的，目的是为了减少模拟时间。

用于本研究的块和有限元模型显示在图中。

这些数据也显示了飞机上残余应力在和方向上得到测量和报告。

块的淬火有限元分析结果使用射线衍射方法测得的实验数据，仅仅适用于块。

所以，通过比较预测的有限元分析结果和实验结果，进行的淬火分析，区证实温度位移有限元的准确性和有效性。

从实验测量结果中得到的应力分布不是完全对称的。

可能的原因是块加热前，没有完全的应力释放。

测量过程中可能出现偏差。

缓慢侵泡的淬火过程，可能产生不均匀和非对称。

总体而言，所有号曲线的分析和实验结果相符，近似偏差。

实验和号分析结果之间最大的不同是在范围。

淬火从道的室温后冷空气的额外有限元分析不会影响结果超过。

所以，在下面的分析中就可以忽略这因素。

图和表明，淬火