，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得北京化工大学毕业设计论文由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由北京化工大学毕业设计论文得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。提馏段负荷性能图北京化工大学毕业设计论文塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制，下限为漏液控制。由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文第节丙烯精制塔塔高的计算取丙烯精制塔的塔板数为，由于塔底重沸器和塔顶各算块塔板，则实际塔内布置块塔板。塔高塔顶空间塔板数板间距塔底空间进料段高度板间距进料口数裙座人孔数人孔处板间距板间距封头即封裙式中塔高，塔顶空间不包括头盖部分，板间距，塔底空间不包括底盖部分，进料段高度，实际塔板数块般取裙封则北京化工大学毕业设计论文第章丙烯塔附属设备的选择第节丙烯塔顶冷凝器丙烯塔顶冷凝器的热负荷选用循环水做制冷剂，循环水上水温度下水温度取,平均温度,查图得平均温度下,则冷冷却水用量热负荷取传热系数反传热面积采用浮头式循环水冷却器型号数量第节丙烯塔底重沸器塔底重沸器热负荷用蒸汽加热北京化工大学毕业设计论文取传热系数号筒体尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力处理矿浆量电动机功率筒体转速机器总重。取磁选机的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台中煤和矸石磁选机的选型计算入料量，选用的是沈矿生产的湿式永磁筒式磁选机型号圆筒尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力电动机功率筒体转速机器总重。故由下式计算，即克服表面张力压降,忽略不计板上充气液层阻力由于液相为碳氢化合物,可以取充气系数为气相通过层塔板的总压降单板压降本设计为加压塔，此压降比较合理。淹塔为了防止淹塔现象的发生,要求控制降液管中清液层高度。可由下式计算，即气体通过塔板的压降所相当的液柱高度前已经算出液体通过降液管的压头损失因不设进口堰，故北京化工大学毕业设计论文板上液层高度则取,又已经选定,则可见,符合防止淹塔的要求。雾沫夹带板上液体流径长度板上液流面积可按正常系统取物性系数,又由图查得泛点负荷系数,得泛点率泛点率对于大塔,为避免过量雾沫夹带，应控制泛点率不超过。以上两式计算出的泛点率都在以下，故可知雾沫夹带量能够满足液气的要求。第节塔板负荷性能图精馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即北京化工大学毕业设计论文对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故北京化工大学毕业设计论文根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据北京化工大学毕业设计论文计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。精馏段负荷性能图塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制，下限为漏液控制。由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文提馏段负荷性能图雾沫夹带线依下式作出，即对于定的物系及定的塔板结构，式中及均为已知值，相应于的泛点率上限值亦可确定届本科毕业设计论文取磁选机的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台离心脱水机的选型计算精煤离心脱水机的选型计算入料量,选用的是天地科技唐山分公司生产的型卧式振动鞋料离心脱水机型号给料粒度处理能力产品表面水分回转速度外形尺寸长宽高设备重量。取粒级精煤离心脱水的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台中煤离心脱水机的选型计算入料量,选用的是天地科技唐山分公司生产的型卧式振动鞋料离心脱水机型号给料粒度处理能力产品表面水分回转速度外形尺寸长宽高设备重量。取粒级中煤离心脱水的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台粗精煤泥离心脱水机的选型计算入料量，选用的是型立式刮刀卸料煤泥离心脱水机型号入料粒度入料浓度处理能力产品外在水分筛篮转速筛网缝隙主电动机功率。取离心脱水的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数届本科毕业设计论文台，取台。煤泥浓缩机的选型计算入料量，选用的是天地科技唐山分公司生产的型高效浓缩机型号浓缩池直径，深度沉淀面积配用功率机重。取煤泥浓缩过程中的不均衡系数，则选用的设备台数所需沉淀面积的液固比浓缩机底流产品煤泥固比浓缩机给料煤泥水液考虑到处理事故水等因素，要取台压滤机的选型计算入料量，选用的是型快开隔膜压滤机型号滤板外形尺寸长宽滤板数量块过滤面积滤室深度，滤室总容积入料浓度,滤饼水分额定入料压力，额定压榨压力装机功率外形尺寸长宽高。取煤泥压滤过程中的不均衡系数，则选用的设备台数台取台浮选机的选型计算入料量，选用的是中国矿业大学研制的届本科毕业设计论文型旋流静态微泡浮选床矿浆量装机功率，机重。取煤泥压滤过程中的不均衡系数，则选用的设备台数所以取台水力旋流器的选型计算入料矿浆体积，选用的是威海市润泽矿山洗选设备厂生产的系列浓缩分级用旋流器组型号旋流器直径入料压力处理量底流浓度溢流浓度。取分级旋流器的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台，所以取台。加压过滤机的选型计算入料量，选用的是型加压过滤机型号过滤面积滤盘直径，滤盘个数个过滤工作压力电动机功率入料浓度外形尺寸长宽高机重。取煤泥压滤过程中的不均衡系数，则选用的设备台数台取届本科毕业设计论文总平面布置和车间工艺布置结合所选择的工艺流程和相关流程计算与设备选型，对厂房和车间进行布置，它会直接影响到选煤厂的基建投资和系统功能的灵活性。厂房和车间工艺布置的好，还会影响到正常洗选运行的成本，所以，必须给以足够重视。地面工艺总布置选煤厂在矿井工业场地内，矿井进场公路将选煤厂工业场地和矿井工业场地分开，工业场地北部和东部场地主要布置准备车间主厂房浓缩和压滤车间排矸系统等设施，西部场地主要布置产品仓原煤储存仓煤泥晾干场等设施。选煤厂地面工艺总布置原则符，将各已知数代入上式，便得出的关系式，据此可作出符合性能图中的雾沫夹带线。按泛点率计算如下整理得北京化工大学毕业设计论文由式知雾沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，依式算出相应的值列于表中。表液泛线根据液泛线的表达式取时，故根据式在操作范围内，任取几个值，依上式计算出值列于表中。表漏夜线对于型重阀，依，则由北京化工大学毕业设计论文得式中均为已知数，故可由此式求出气相负荷的下限值，据此作出与液体流量无关的水平漏液线。以作为规定气体最小负荷的标准，则，液相负荷上限线液体的最大流量应保证在降液管中停留时间不低于。根据求出液体流量的上限值，依此作出液相负荷上限线。在图上，该线为与气体流量无关的竖直线。取作为液体在降液管中停留时间的下限，则，液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限线，依据计算出液体流量的下限值，依此作出液相负荷下限线。在图上，该线为与气相流量无关的竖直线。取，则，根据本表表及式可作出塔板负荷性能图，分别为及共五条线。提馏段负荷性能图北京化工大学毕业设计论文塔板负荷性能图见附图在负荷性能图上，作出操作点，连接，即作出操作线。由图可看出，该塔板的操作上限为雾沫夹带控制，下限为漏液控制。由图可查得，则塔板的操作弹性为设计比较合理。北京化工大学毕业设计论文第节丙烯精制塔塔高的计算取丙烯精制塔的塔板数为，由于塔底重沸器和塔顶各算块塔板，则实际塔内布置块塔板。塔高塔顶空间塔板数板间距塔底空间进料段高度板间距进料口数裙座人孔数人孔处板间距板间距封头即封裙式中塔高，塔顶空间不包括头盖部分，板间距，塔底空间不包括底盖部分，进料段高度，实际塔板数块般取裙封则北京化工大学毕业设计论文第章丙烯塔附属设备的选择第节丙烯塔顶冷凝器丙烯塔顶冷凝器的热负荷选用循环水做制冷剂，循环水上水温度下水温度取,平均温度,查图得平均温度下,则冷冷却水用量热负荷取传热系数反传热面积采用浮头式循环水冷却器型号数量第节丙烯塔底重沸器塔底重沸器热负荷用蒸汽加热北京化工大学毕业设计论文取传热系数号筒体尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力处理矿浆量电动机功率筒体转速机器总重。取磁选机的入料不均衡系数为，则选用此设备的台数台取台中煤和矸石磁选机的选型计算入料量，选用的是沈矿生产的湿式永磁筒式磁选机型号圆筒尺寸筒径筒长扫选区磁感应强度干矿量处理能力电动机功率筒体转速机器总重。