，而是先蓄满先产流，后蓄满后产流。

在产流过程中形成以下三种流态。

凋落层下的层间流，下山最快。

包气带的壤中流，因为山坡较陡，砂壤土透水性大，壤中速度也较快。

在每次的雨洪径流中，这两种流态汇入河道的径流量占以上。

风化岩中的缝隙流，流速较慢，占总径流量的比例不足。

初损值。

不仅决定前期雨量大小，而且还决定洪水发生的早晚。

因为在冻层溶深相同的情况下，林内所需时间迟后个月，呼玛河上游值在月末至月变化在之间。

呼玛河流域饱和蓄水容量低，容易饱和，同样的暴雨量来的越早，洪水越大，如大水。

因此，暴雨量超过毫米就成灾，产流条件好，径流系数就大。

从历年径流系数等值线图上看，呼中区带平均径流系数为，中心区高达，年径流平均为毫米，中心高值区为毫米。

呼玛河流域汇流速度快。

暴雨越大，速度越快，正常情况下，碧水站的雨洪汇流历时自造峰雨止起算，般为小时，固其故站为小时，其中包括碧水到固站公里河段洪水传播时间为小时，而高水时期，上述时间普遍提高或更快。

如大水，碧水汇流只有小时，碧水到固其故站的洪水传播时间只有小时，正好提前小时到达。

碧水的雨洪汇流只有小时。

因此说突发性强，来势凶猛，猝不及防是毫不夸张的。

洪峰流量占径流总流量的比值，决定流域形状和河网分布，这是固定因素，净流量不变的情况下，般是流程短的扇形水系的峰量大于流程长的羽状水系。

与暴雨中心位臵和暴雨强度关系也很明显。

但若降雨比较均匀，则决定暴雨强度，固站正常年份洪峰及总量相关方程单峰峰复峰峰峰为次洪水过程的净峰流量，单位立米秒为同次洪水过程的总体流量，单位亿立米该公式只适合亿立米以下的洪水，超过亿立米的洪水，往往是暴雨强度，暴雨量过大，峰行高而瘦，峰值占的比例很大。

如大水，洪水峰量与总径流量之比为万立米，而常年峰量与总径流量之比为万立米，可见大水峰量占总径流量的比值比大于常年大得多，除暴雨强度大这原因外，森林过量采伐也起了决定性的作用。

水文基本资料本工程所在河段内有呼河干流上的固其故水文站，该站年月设站，年月开始测流，基本水尺断面在塔河汇河口下游，控制面积。

年月日迁址三塔公路桥上游处，现控制面积为，塔河站是支流塔河的控制站，年月设立，控制面积。

两站均有年得实测资料，年资料是根据原固站资料插补的，本河段选用资料经分析曲线点据分布比较集中，均定为单线。

本河段内还在年进行了年洪水的调查，经插补年洪水固其故站流量为，塔河站流量为。

年月呼玛河洪水，经水文站整编成果为固其故站流量，塔河站为，而呼玛河呼玛桥流量为，消减洪峰近。

洪水重现期历史洪水的重现期固其故站无法考证，只能采用二道盘查的调查结果，首位洪水重现期可推至年至年为年，从现有资料分析，呼玛河流域二道盘查年洪水应排首位，而固其故站年与年相当，作同级处理，年略高于年，为年首位。

设计洪水计算系类为调查值，年实测值其中为插补值，组成不连续系列。

计算方法采用矩法粗估Ⅲ型曲线的统计参数，绘图适线确定均值，值，值，经比较采用，值固站，合成后用，合成流量不采用同频率相加，而用固站洪峰流量加塔河同时流量。

表固站洪水频率频率表固站塔河站合成洪水频率频率表固站流量重现期调整前后对比调整前调整后误差表塔固合成流量重现期调整前后对比调整前调整后误差评价河段设计流量堤防设计流量根据塔河县政府的要求省计委批复可行性报告的文件，塔河县城堤按五十年遇标准设计，农堤按二十年遇标准设计，城堤起点至塔河汇河口设计洪峰流量汇河口下至排污闸流量为，排污闸至终点永安山头，设计洪峰流量为，。

设计洪水成果合理性检查由于呼玛河流域自年后没有发生较大洪水，系列延长不会影响计算成果，故本次直接采用上述结果是可行的。

冲刷与淤积分析计算河段冲淤平衡分析计算静平衡计算公式式中为造床流量为河砂特性参数为造床糙率为床砂计算粒径为无因次待定系数。

动平衡计算公式式中为相应于造床流量的输沙率，其他同上。

表静平衡及动平衡计算成果表现状经平衡计算动平衡计算河相参数下游河段综合计算结果分析，建设项目所在地河宽小于静平衡与动平衡所要求河宽，现状比降也明显陡于静平衡及动平衡比降，认为河底存在大洪水时冲刷及淤积现象。

冲刷分析计算建设项目所在地河滩地主要为亚砂土，局部岩石裸露最大冲刷深度采用床砂启动流速计算。

最大冲刷水深计算公式式中为槽内最大单宽流量为河槽最大水深为河槽平均水深为河槽通过流量为河槽水面宽为最大冲刷水深。

表河床冲刷计算成果表频率流量水位滩地高程冲刷线高程年遇年遇由计算结果可以看出，冲刷深度最大，管线于地下处埋设，管道埋深满足冲刷要求。

河势影响分析计算河势影响分析计算见节。

经计算该工程所在河段介乎蜿蜒型河段与分汊型河段之间，稳定系数大于长江荆江为蜿蜒型河段，说明项目所在河段是稳定的。

壅水分析本工程为自来水取水工程，核心工程为大口井的建设和管线的铺设，工程既不占河道位臵，管线又属于隐蔽工程，所以工程完工后不会造成河水水位雍高，对堤防的防洪造成影响极小。

唯值得商榷之处在于管线穿堤处堤防防洪问题。

穿堤方案评价及计算原设计方案概述原穿堤管道采用两个的高密度聚乙烯热熔管，外包厚，宽高的矩形砼外壳。

保护壳内外层均配的钢筋网，保护层厚度，管长现浇，不设缝。

纵横向双层含钢率，在全长平均布设道刺墙的防渗截水环。

管道在原地面以下，地面表层为黑褐色沙壤土，下面为厚的强透水褐色圆砾层。

见附图管道断面结构分析计算砼标号为，砼受拉弹性模数，线胀系数为，钢筋为，钢筋抗拉强度为。

断面结构强度分析管道所承受外力按其作用大小分为内水压力管道接缝验收打压为，为施工情况，打压压力，工作压力堤防土压力，施工应力温度应力冻胀力。

施工应力和温度应力也为正常工作情况管道横向断面配筋校核压力在两侧边墙厚上产生的拉力为，管道每侧配筋，间距，管道横向允许承受的抗拉能力为，远大于两侧边墙产生的拉力，故安全。

当管道打压合格回填后正常工作情况压力为，小于实验压力，故更安全。

管道纵向配筋校核管道纵向受力及配筋受施工应力，温度应力冻胀力以及沉降变形的影响。

为方便校核，将上述应力全部折合为温度应力进行复核计算。

施工应力分析在施工期砼发生两种反应或作用，是砼内部由水化热产生与外部气温的温度差作用，内部会膨胀，外部会收缩，外部表面产生裂缝，裂缝总宽般为。

另种是干缩，由于水分蒸发，表面还会继续产生收缩，干缩般为，相当于降温的影响。

温度变化的影响塔河极端气温最高为，最低为，多年平均气温为，穿堤管线埋在地下深。

地温变化在。

自来水冬夏温差变化大约也在。

考虑施工应力干缩以及温度应力的影响，按温差变化计，管道收缩长度为，砼管道在有锚固情况下，产生温度收缩拉力，砼管道在堤防土压力作用下，无锚固情况下实际产生拉力，产生摩擦力为远小于，故纵向配筋也安全。

计算结论计算结果表明穿堤方案基本合理，可以确保穿堤管线的安全且不影响堤防防洪，但钢筋用量上比较保守，部分设计还有优化的余地。

防洪综合评价建设项目对呼玛河防洪规划影响分析塔河县自来水厂新建水源地工程不会改变塔安堤的堤线布臵，总体上符合呼玛河防洪工程规划要求，规划区水利工程主要是塔安堤防，现已按设计标准建成，自来水水源地工程不会影响水利规划的实施。

建设项目对防棱的影响分析呼玛河塔安堤段多年以来从未形成过棱卡塞和冰坝。

自然条件下取水工程所在江段发生冰坝的几率很小，防棱隐患不大。

在垂向横向及行棱空间上所占呼玛河行棱通道的比重不大，对河道行棱影响甚微。

因此，本工程的兴建对河段的行棱和防棱影响基本上没有。

建设项目对行洪安全的影响分析输水管线的建设为隐蔽工程，工程完工后基本不会占用滩地行洪面积，说明工程建成后对呼玛河段行洪基本没有影响。

建设项目对河势稳定的影响分析根据本工程项目所处河段的河床稳定分析计算，计算结果表明河床是比较稳定的。

建设项目建成后对本江段的行洪基本没有影响，相应对呼玛河水流的流态和流速影响不大，对河势稳定不会带来较大的不利影响。

建设项目对塔安堤防的影响分析为保证堤防安全，在穿堤管线施工过程中要严格按照修改建议及施工规范的要求，保质保量的完成各道工序。

回填土方应采用原开挖土，分层碾压，达到原设计要求的各项指标，并经有关设计管理部门验收合格后才可完工。

另节建议中还加设了堤前防渗铺盖，下游处增设反滤保护槽。

因此，穿堤管道工程不会对堤防产生不利影响。

建设项目对防汛抢险的影响分析为了便于防汛抢险及工程管理，结合塔安堤工程实际情况，塔安堤防汛抢险通道采取堤路结合布臵形式。

工程建成后不会影响正常运行期防洪抢险。

建设项目对第三人合法水事权益的影响分析由于工程本身是取水工程，呼玛河段无特殊通航要求，所以工程建设不会影响第三人的合法水事权益。

结论与建议结论本工程为新建工程，工程建成后，不会引起水位雍高，冲淤计算也满足设计要求。

另经过校核计算，穿堤管道的设计也是合理的，因此，工程兴建对塔安堤防防洪安全基本没有影响。

本工程的建设对呼玛河防洪规划塔安堤防河势稳定防汛抢险等方面影响都很小，因此工程建设是可行的。

建议建议整改方面按抗冻防渗强度稳定要求穿堤管道设计是安全的，特别是抗冻防渗不会有问题。

但按工程设计原则安全经济实用切实可行技术先进的要求，如下方面仍有优化的余地。

见附图穿堤管道结构图建议穿堤管道结构图建议穿堤管道结构图建议管道正体过长，应分缝。

水利部水工砼规范规定，对于室内地下埋管分缝不应超过，对室外地下埋管分缝不应超过。

两管轴心间距过大该穿堤管不是埋在平地上，而是埋在防洪堤下，故中间沉降大，加之在火车道附近不到，受火车震动影响大。

两个管轴心间距，不但工程量大，工期长，而且造价高。

管道个数的问题因本管道是原有管道的备用管道，在现有水源呼玛河水不受污染时，仍可正常使用。

如果使用新建备用管道，因管道过长管道正反坡交替，沿程和局部磨损眼阀门井比原管道大许多，达以上。

如果把两个管合并为个或，不但造价低，而且水头损失小，水价会低些。

截水环的布设把截水环沿全长均匀布设不是不可，但不符合常规。

根据水工建筑物防渗原则，般是上截下排。

由于在下游出口设截水环会使坝后浸润线抬高，对坝后坡脚和马道稳定不利。

进口截水环设在堤前坡脚下，因环顶埋土较薄，不但易受冻，而且容易被坝前水压力穿透，造成渗流短路，即河水可不经过土体，直接沿着管壁流动。

整改的具体方案根据对原设计管道的校核分析，即使管道不设缝，问题不大，另土堤按防年洪水标准，土堤已基本沉降固结，另堤下为厚圆砾，压缩系数很小，即使产生不均匀沉降变形，也不会产生很大的弯曲变形和附加应力。

但综合分析，总有保守之感，又没有取得较大的安全储备。

因此建议对原设计进行适当修改把正体长米管延长到米，并在中间设道缝，分缝间隙，管道四周采用型止水，缝壁贴毡油改性防水卷材，在接缝处用钢筋砼箍和枕梁加以保护，使其在接缝处只允许产生微小的转动，不能产生上下左右错位。

箍与管间设毡油。

并把原配钢筋变为，钢筋保护层分别为其安全储备不小于原设计。

把原道截水环变为道，放在前段管中间，好处是防冻防渗，延长渗径，较稳妥。

在下游段中间半处设用无纺布包砂的反滤保护槽。

起到排渗减压，稳定