整理得表精馏段提馏段液泛线由此确定液泛线，忽略式中而精馏段整理得提馏段整理得在操作范围内任取若干个值，算出相应得值表精馏段提馏段液相负荷上限液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于液体降液管内停留时间以作为液体在降液管内停留时间的下限，则漏液线对于型重阀，依作为规定气体最小负荷的标准，则精馏段提馏段液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

取，则由以上作出塔板负荷性能图图略由塔板负荷性能图可以看出在任务规定的气液负荷下的操作点设计点处在适宜操作区内的适中位置塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制按固定的液气比，由图可查出塔板段整理得提馏段整理得在操作范围内任取若干个值，算出相应得值表精馏段提馏段液相负荷上限液体的最上计算可知，物沫夹带能够满足的要求。

馏段整理得由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值算出提馏段整理得表精馏段提馏段液泛线由此确定液泛线，忽略式中而精馏制泛点率不超过，由以上计算可知，物沫夹带能够满足的要求。

提馏段取物性系数，泛点负荷系数图由计算可知，符合要求。

塔板负荷性能图物沫夹带线据此可作出负荷性能图中的物沫夹带线，按泛点率计算精的液柱高度液体通过液体降液管的压头损失板上液层高度取，则可见所以符合防止淹塔的要求。

物沫夹带精馏段板上液体流经长度板上液流面积查物性系数，泛点负荷系数图对于大塔，为了避免过量物沫夹带，应控防止发生淹塔现象，要求控制降液管中清液高度精馏段单层气体通过塔板压降所相当的液柱高度液体通过液体降液管的压头损失板上液层高度取，已选定则可见所以符合防止淹塔的要求。

提馏段单板压降所相当此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压降相当的高度为提馏段干板阻力因，故板上充气液层阻力取液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计，因此与单板的压降相当的液柱高度为淹塔为了阀孔动能因数变化不大，仍在范围内塔板开孔率浮阀数排列方式如图所示图略塔板的流体力学计算气相通过浮阀塔板的压降可根据计算精馏段干板阻力因，故板上充气液层阻力取液体表面张力所造成的阻力作图，排得阀数个。

按重新核算孔速及阀孔动能因数阀孔动能因数变化不大，仍在范围内塔板开孔率提馏段取阀孔动能因子，则每层塔板上浮阀数目为按，估算排间距，取，排得阀数为块按块重新核算孔速及阀孔动能因数用等腰三角形叉排，取同个横排的孔心距则排间距考虑到塔的直径较大，必须采用分块式塔板，而各分块的支撑与衔接也要占去部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用，而应小些，故取，按以等腰三角形叉排方式板分布本设计塔径，采用分块式塔板，以便通过人孔装拆塔板。

浮阀数目与排列精馏段取阀孔动能因子，则孔速每层塔板上浮阀数目为取边缘区宽度，破沫区宽度计算塔板上的鼓泡区面积，即其中所以浮阀排列方式采横截面查图得验算降液管内停留时间精馏段提馏段停留时间。

故降液管可使用。

降液管底隙高度精馏段取降液管底隙的流速，则提馏段取取因为不小于，故满足要求。

塔板布置及浮阀数目与排列塔，空塔气速提馏段横坐标数值取板间距则查图可知，圆整，横截面积，空塔气速溢流装置堰长取出口堰高本设计采用平直堰，堰上液高度按下式计算近似取精馏段提馏段弓形降液管的宽度和所以，故块提馏段已知，所以，故块全塔所需实际塔板数全塔效率加料板位置在第块塔板。

塔径的初步设计精馏段由式中可由史密斯关联图查出横坐标数值取板间距则查图可知，横截面积理性质及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

板效率可用奥康奈尔公式计算。

注塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度精馏段已知，图上作操作线，由点，起在平衡线与操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直到阶梯与平衡线交点小于为止，由此得到理论板块包括再沸器加料板为第块理论板。

板效率与塔板结构操作条件物质的物即曲线图，泡点进料，所以，即为直线，本平衡具有下凹部分，操作线尚未落到平衡线前，已与平衡线相切，如图图略所以，操作回流比已知精馏段操作线方程提馏段操作线方程在的计算理论板指离开这种板的气液两相互成平衡，而且塔板上液相组成均匀。

理论板的计算方法可采用逐板计算法，图解法，在本次实验设计中采用图解法。

根据下，乙醇水的气液平衡组成关系可绘出平衡曲线，即的计算理论板指离开这种板的气液两相互成平衡，而且塔板上液相组成均匀。

理论板的计算方法可采用逐板计算法，图解法，在本次实验设计中采用图解法。

根据下，乙醇水的气液平衡组成关系可绘出平衡曲线，即曲线图，泡点进料，所以，即为直线，本平衡具有下凹部分，操作线尚未落到平衡线前，已与平衡线相切，如图图略所以，操作回流比已知精馏段操作线方程提馏段操作线方程在图上作操作线，由点，起在平衡线与操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直到阶梯与平衡线交点小于为止，由此得到理论板块包括再沸器加料板为第块理论板。

板效率与塔板结构操作条件物质的物理性质及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

板效率可用奥康奈尔公式计算。

注塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度精馏段已知，所以，故块提馏段已知，所以，故块全塔所需实际塔板数全塔效率加料板位置在第块塔板。

塔径的初步设计精馏段由式中可由史密斯关联图查出横坐标数值取板间距则查图可知，横截面积，空塔气速提馏段横坐标数值取板间距则查图可知，圆整，横截面积，空塔气速溢流装置堰长取出口堰高本设计采用平直堰，堰上液高度按下式计算近似取精馏段提馏段弓形降液管的宽度和横截面查图得验算降液管内停留时间精馏段提馏段停留时间。

故降液管可使用。

降液管底隙高度精馏段取降液管底隙的流速，则提馏段取取因为不小于，故满足要求。

塔板布置及浮阀数目与排列塔板分布本设计塔径，采用分块式塔板，以便通过人孔装拆塔板。

浮阀数目与排列精馏段取阀孔动能因子，则孔速每层塔板上浮阀数目为取边缘区宽度，破沫区宽度计算塔板上的鼓泡区面积，即其中所以浮阀排列方式采用等腰三角形叉排，取同个横排的孔心距则排间距考虑到塔的直径较大，必须采用分块式塔板，而各分块的支撑与衔接也要占去部分鼓泡区面积，因此排间距不宜采用，而应小些，故取，按以等腰三角形叉排方式作图，排得阀数个。

按重新核算孔速及阀孔动能因数阀孔动能因数变化不大，仍在范围内塔板开孔率提馏段取阀孔动能因子，则每层塔板上浮阀数目为按，估算排间距，取，排得阀数为块按块重新核算孔速及阀孔动能因数阀孔动能因数变化不大，仍在范围内塔板开孔率浮阀数排列方式如图所示图略塔板的流体力学计算气相通过浮阀塔板的压降可根据计算精馏段干板阻力因，故板上充气液层阻力取液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计，因此与气体流经塔板的压降相当的高度为提馏段干板阻力因，故板上充气液层阻力取液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计，因此与单板的压降相当的液柱高度为淹塔为了防止发生淹塔现象，要求控制降液管中清液高度精馏段单层气体通过塔板压降所相当的液柱高度液体通过液体降液管的压头损失板上液层高度取，已选定则可见所以符合防止淹塔的要求。

提馏段单板压降所相当的液柱高度液体通过液体降液管的压头损失板上液层高度取，则可见所以符合防止淹塔的要求。

物沫夹带精馏段板上液体流经长度板上液流面积查物性系数，泛点负荷系数图对于大塔，为了避免过量物沫夹带，应控制泛点率不超过，由以上计算可知，物沫夹带能够满足的要求。

提馏段取物性系数，泛点负荷系数图由计算可知，符合要求。

塔板负荷性能图物沫夹带线据此可作出负荷性能图中的物沫夹带线，按泛点率计算精馏段整理得由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值算出提馏段整理得表精馏段提馏段液泛线由此确定液泛线，忽略式中而精馏段整理得提馏段整理得在操作范围内任取若干个值，算出相应得值表精馏段提馏段液相负荷上限液体的最上计算可知，物沫夹带能够满足的要求。

提馏段取物性系数，泛点负荷系数图由计算可知，符合要求。

塔板负荷性能图物沫夹带线据此可作出负荷性能图中的物沫夹带线，按泛点率计算精馏段整理得由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值算出提馏段整理得表精馏段提馏段液泛线由此确定液泛线，忽略式中而精馏段整理得提馏段整理得在操作范围内任取若干个值，算出相应得值表精馏段提馏段液相负荷上限液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于液体降液管内停留时间以作为液体在降液管内停留时间的下限，则漏液线对于型重阀，依作为规定气体最小负荷的标准，则精馏段提馏段液相负荷下限取堰上液层高度作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

取，则由以上作出塔板负荷性能图图略由塔板负荷性能图可以看出在任务规定的气液负荷下的操作点设计点处在适宜操作区内的适中位置塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制按固定的液气比，由图可查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限。

所以表浮阀塔工艺设计计算结果项目符号单位计算数据备注精馏段提馏段塔径板间距塔板类型单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速堰长堰高板上液层高度降液管底隙高浮阀数等腰三角形叉排阀孔气速同横排孔心距浮阀动能因子相邻横排中心距离临界阀孔气速孔心距排间距单板压降液体在降液管内停留时间降液管内清液层高度泛点率气相负荷上限物沫夹带控制气相负荷下限漏液控制操作弹性塔附件设计接管进料管进料管的结构类型很多，有直管进料管弯管进料管型进料管。

本设计采用直管进料管。

管径计算如下取查标准系列选取回流管采用直管回流管，取查表取塔釜出料管取，直管出料，查表取塔顶蒸气出料管直管出气，取出口气速查表取塔釜进气管采用直管，取气速查表取法兰由于常压操作，所有法兰均采用标准管法兰，平焊法兰，由不同的