厚。

中心氧管的计算中心氧管是向喷头输送氧气的通道，其直径大小主要取决于氧气在管道内的流量和流速。

根据公式工和标工标，可得标标中心氧管的内径，中心氧管的内截面积，工管内氧气的工况体积流量，标态下的氧流量，ν管内氧气的流速，标标准大气压，标标准温度，管内氧气的实际温度，管内氧气的实际压力，根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为。

中层套管的计算吹氧管外径断面积进水断面积中层套管内径断面积中水进水中中中层套管的内径，中心氧管的外径，水道内的流量和流速。

根据公式工和标工标，可得标标中心氧管的内径，中心氧管的内截面积，工管内氧气的工况体积流为ν进水外层套管的出水流速为ν出水供作参考数据中心管壁厚为中层套管壁厚外层套管壁厚。

中心氧管的计算中心氧管是向喷头输送氧气的通道，其直径大小主要取决于氧气在管据氧流量滞止温度滞止氧压水的比热给定条件枪身热负荷进水流量为水氧在中心管内的工况流速ν中层套管的进水流速单孔出，取单孔故，χχ，解得χ穿χ由计算结果可知穿，要求穿。

可见本例设计的喷头符合工艺要求。

枪身设计已知数氧枪最佳枪位，由计算结果可知穿，要求穿。

可见本例设计的喷头符合工艺要求。

出单孔穿穿，单孔单个喷孔在标态时的流速，令χ穿，则χχ出出穿出，将出代入上式得出穿穿氧射流对熔池的穿透深度，设计工况氧压，穿喷孔出口直径，钢液密度，度为出收缩段长度收缩段尺寸可由图上作业确定，只要靠近喉口时断面变化尽可能缓慢。

喷头其它尺寸可参考所作出的图形。

校核熔池深度氧气顶吹转炉三孔喷头要求穿单孔氧流量，喉口直径，求得，取喉口长度为计算出口直径依据，查等熵流表啊出喉出出喉计算扩张段长度取半锥角为，则扩张段长利用公式设，设设设设计工况氧压，喉口面积，系数滞止温度，取为选用喷孔参数出口马赫数为，采用五孔喷头，喷孔夹角为。

设计工况氧压查等熵流表，当时定膛，则膛设计算喉口直径每孔氧流量为，低磷铁水，冶炼钢种以超低碳钢为主。

转炉参数炉容比，熔池直径，有效高度内，熔池深度。

计算氧流量吨钢耗氧量为，吹氧时间，则氧流量为炉内加料，其主要设备有高位料仓及其给料器，称量漏斗汇总漏斗及加料溜槽等部分，它们均布置在转炉跨的高架厂房内，依各个设备的标高要求分别设置在各层平台上。

氧枪喷头及枪身的设计喷头设计原始数据转炉公称容量称量料斗汇集皮带运输机中间密封料仓加料溜槽转炉。

炉顶料仓布置方式通常采用单独用料仓式，它具有的优点是发生故障时影响面小，双层下料有利于化渣其缺点是石灰损失大，炉顶料仓数目太多。

从高位料仓向转炉壳钢板厚料仓配置散装料具有种类多批量少批数多加入要求迅速，可靠，准确的特点。

目前广泛采用的散装料供应方式是皮带机上料。

其工艺流程为地面料仓固定皮带运输机可逆皮带运输机炉顶料仓角度炉壳外径壳出钢口直径高宽比总壳出钢口倾角度内型有效高度内出钢口长度炉容比炉帽厚熔池直径炉身厚炉壳直径壳炉底厚熔池深度的推荐值，因此认为所设计的炉子尺寸基本上是合适的，能够保证转炉的正常冶炼进行。

氧气顶吹转炉主要参数表表表转炉主要参数名称单位符号参数名称单位符号参数公称容量炉口直径炉壳全高总炉帽倾为。

故炉壳内型高度为壳内炉壳厚度的确定炉身部分选厚的钢板，炉帽和炉底部分选用厚的钢板，则总壳验算高宽比总壳可见总壳，符合高宽比的为。

故炉壳内型高度为壳内炉壳厚度的确定炉身部分选厚的钢板，炉帽和炉底部分选用厚的钢板，则总壳验算高宽比总壳可见总壳，符合高宽比的推荐值，因此认为所设计的炉子尺寸基本上是合适的，能够保证转炉的正常冶炼进行。

氧气顶吹转炉主要参数表表表转炉主要参数名称单位符号参数名称单位符号参数公称容量炉口直径炉壳全高总炉帽倾角度炉壳外径壳出钢口直径高宽比总壳出钢口倾角度内型有效高度内出钢口长度炉容比炉帽厚熔池直径炉身厚炉壳直径壳炉底厚熔池深度炉壳钢板厚料仓配置散装料具有种类多批量少批数多加入要求迅速，可靠，准确的特点。

目前广泛采用的散装料供应方式是皮带机上料。

其工艺流程为地面料仓固定皮带运输机可逆皮带运输机炉顶料仓称量料斗汇集皮带运输机中间密封料仓加料溜槽转炉。

炉顶料仓布置方式通常采用单独用料仓式，它具有的优点是发生故障时影响面小，双层下料有利于化渣其缺点是石灰损失大，炉顶料仓数目太多。

从高位料仓向转炉内加料，其主要设备有高位料仓及其给料器，称量漏斗汇总漏斗及加料溜槽等部分，它们均布置在转炉跨的高架厂房内，依各个设备的标高要求分别设置在各层平台上。

氧枪喷头及枪身的设计喷头设计原始数据转炉公称容量为，低磷铁水，冶炼钢种以超低碳钢为主。

转炉参数炉容比，熔池直径，有效高度内，熔池深度。

计算氧流量吨钢耗氧量为，吹氧时间，则氧流量为选用喷孔参数出口马赫数为，采用五孔喷头，喷孔夹角为。

设计工况氧压查等熵流表，当时定膛，则膛设计算喉口直径每孔氧流量利用公式设，设设设设计工况氧压，喉口面积，系数滞止温度，取为单孔氧流量，喉口直径，求得，取喉口长度为计算出口直径依据，查等熵流表啊出喉出出喉计算扩张段长度取半锥角为，则扩张段长度为出收缩段长度收缩段尺寸可由图上作业确定，只要靠近喉口时断面变化尽可能缓慢。

喷头其它尺寸可参考所作出的图形。

校核熔池深度氧气顶吹转炉三孔喷头要求穿出穿出，将出代入上式得出穿穿氧射流对熔池的穿透深度，设计工况氧压，穿喷孔出口直径，钢液密度，氧枪最佳枪位，由计算结果可知穿，要求穿。

可见本例设计的喷头符合工艺要求。

出单孔穿穿，单孔单个喷孔在标态时的流速，令χ穿，则χχ出单孔出，取单孔故，χχ，解得χ穿χ由计算结果可知穿，要求穿。

可见本例设计的喷头符合工艺要求。

枪身设计已知数据氧流量滞止温度滞止氧压水的比热给定条件枪身热负荷进水流量为水氧在中心管内的工况流速ν中层套管的进水流速为ν进水外层套管的出水流速为ν出水供作参考数据中心管壁厚为中层套管壁厚外层套管壁厚。

中心氧管的计算中心氧管是向喷头输送氧气的通道，其直径大小主要取决于氧气在管道内的流量和流速。

根据公式工和标工标，可得标标中心氧管的内径，中心氧管的内截面积，工管内氧气的工况体积流量，标态下的氧流量，ν管内氧气的流速，标标准大气压，标标准温度，管内氧气的实际温度，管内氧气的实际压力，根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为。

中层套管的计算吹氧管外径断面积进水断面积中层套管内径断面积中水进水中中中层套管的内径，中心氧管的外径，水进水流量，ν进水中层套管的进水流速，根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为。

外层套管的计算中层套管外径断面积出水断面积外层套管内径断面积外中水出水水外中出水外外层套管的内径，中中层套管的外径，水进水流量，ν出水外层套管的出水流速，根据热轧无缝钢管产品目录，选择标准系列产品规格为。

氧枪冷却水升温的核算冷却水允许的升温值。

，铸坯的公称断面尺寸确定。

但由于连铸坯在冷却凝固过程中逐渐收缩以及矫直时都将引起半成品铸坯的变形，为此，要求结晶器的断面尺寸应当比连铸断面的公称尺寸大些通常大约。

结晶器宽边上下结晶器厚度上下目前我国基本上采用短结晶器，般为。

考虑到钢液面波动剧烈，可取长些。

为了适应高速浇铸的需要，现在大多数倾向于把长度增加到，同时由理论计算表明，结晶器内的热量是由上部导出的，结晶器下部只起支撑作用，过长的结晶器无益于凝壳的增厚，没有必要把结晶器设计过长。

因此本设计中结晶器长度取为。

倒锥度钢液在结晶器中将收缩并产生气隙，热阻增加，传热效果变差，影响坯壳厚度。

因此，结晶器要有定的倒锥度。

板坯结晶器的宽面倒锥度为为，而对窄面倒锥度为。

本设计中，板坯结晶器的宽面倒锥度取为，窄面倒锥度取为。

结晶器的振动与振动装置结晶器振动的作用脱模，防止坯壳与结晶器黏结焊合被拉裂的坯壳改善铸坯的表面质量。

负滑脱时间长点会使结晶器内的保护渣耗量减少振动痕迹深度增大但焊合裂纹效果好。

因此在选择振动方式时应具有合适的负滑脱时间同时焊合裂纹的效果要好。

同步振动的特点冲击力大，没有负滑脱，对拉裂坯壳无焊合作用。

梯形振动的特点冲击力大，负滑脱时间过长占振动周期的，结晶器内保护渣耗量减少不利于热量的传导。

目前广泛采用的是正弦振动。

其主要特点是结晶器在整个振动过程中速度直是变化的，即铸坯与结晶器间时刻都存在相对运动。

在结晶器下降时还用小段负滑脱，因此能防止和消除黏结。

另外，由于结晶器的运动速度是按正弦规律变化的，加速度则必然按余弦规律变化，所以，过渡比较平稳，冲击力小。

它与梯形振动相比，坯壳处于负滑脱状态的时间短，且结晶器上升时间占振动周期的半，故增加了坯壳拉断的可能性。

为了弥补这弱点应允分发挥加速度较小的长处，亦可采用高频率振动以提高脱模效果。

目前广泛采用四连杆式振动装置。

结晶器的振动参数振幅指结晶器从最高位置下降到最低位置所移动的距离。

振幅降低可以使振痕深度降低，钢液的波动降低。

对于板坯，结晶器的振幅般为。

振频指结晶器每分钟振动的次数。

振动频率越高，保护渣的消耗就越多，振动痕迹深度就越小，焊合拉裂坯壳的效果就越好。

因此对于板坯，结晶器的振动频率为次。

二次冷却系统的设计二次冷却装置它直接接受来自结晶器的高温薄壳铸坯，如果铸坯外部没有定的约束条件和进步冷却，很容易产生鼓肚变形发生裂纹，甚至造成漏钢事故。

为此二次冷却系统装置的主要作用是直接喷水冷却铸坯，使其迅速冷却至完全凝固支撑和导向铸坯及引锭杆，防止铸坯产生变形和引锭杆跑偏在用直结晶器的弧形连铸机中，把直铸坯弯成弧形铸坯而进入圆弧区。

为此，对二次冷却