系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时许用外压为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，内径，计算系数查过程设备设计图得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。

六水压试验校核试验压力内同试验压力取即取封头名义厚度。

按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。

封头有效厚度。

由过程设备设计表查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时许用外压与夹套筒体壁厚相同。

四内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，夹套厚度附加量。

根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。

夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按容器规定，决定选用高合金钢板，该板材在下的许用应力由过程设备设计附表查取，，常温屈服极限。

计算夹套内压介质密度液柱静压力查化工设备机械基础表得内筒体封头表面积，高筒体表面积为总传热面积为故满足工艺要求。

第二节内筒体及夹套的壁厚计算选择材料，确定设计压力按照钢制压力夹套直径与内通体直径的关系内筒径，夹套，由表，取。

夹套封头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径六校核传热面积工艺要求传热面积为，得封头的容积，取核算与，该值处于之间，故合理。

该值接近，故也是合理的。

四选取夹套直径表即圆整到公称直径系列，去。

封头取与内筒体相同内经，封头直边高度，三确定内筒体高度当，时，查化工设备机械基础表综合考虑罐体长径比对搅拌功率传热以及物料特性的影响选取根据工艺要求，装料系数，罐体全容积，罐体公称容积操作时盛装物料的容积。

初算筒体直径组合起来使用，称为组合式搅拌设备。

第二章搅拌罐结构设计第节罐体的尺寸确定及结构选型筒体及封头型式选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头二确定内筒体和封头的直径发酵罐类设备长径比取值范围是，综组合起来使用，称为组合式搅拌设备。

第二章搅拌罐结构设计第节罐体的尺寸确定及结构选型筒体及封头型式选择圆柱形筒体，采用标准椭圆形封头二确定内筒体和封头的直径发酵罐类设备长径比取值范围是，综合考虑罐体长径比对搅拌功率传热以及物料特性的影响选取根据工艺要求，装料系数，罐体全容积，罐体公称容积操作时盛装物料的容积。

初算筒体直径即圆整到公称直径系列，去。

封头取与内筒体相同内经，封头直边高度，三确定内筒体高度当，时，查化工设备机械基础表得封头的容积，取核算与，该值处于之间，故合理。

该值接近，故也是合理的。

四选取夹套直径表夹套直径与内通体直径的关系内筒径，夹套，由表，取。

夹套封头也采用标准椭圆形，并与夹套筒体取相同直径六校核传热面积工艺要求传热面积为，查化工设备机械基础表得内筒体封头表面积，高筒体表面积为总传热面积为故满足工艺要求。

第二节内筒体及夹套的壁厚计算选择材料，确定设计压力按照钢制压力容器规定，决定选用高合金钢板，该板材在下的许用应力由过程设备设计附表查取，，常温屈服极限。

计算夹套内压介质密度液柱静压力最高压力设计压力所以故计算压力内筒体和底封头既受内压作用又受外压作用，按内压则取，按外压则取三夹套筒体和夹套封头厚度计算夹套材料选择热轧钢板，其，夹套筒体计算壁厚夹套采用双面焊，局部探伤检查，查过程设备设计表得则查过程设备设计表取钢板厚度负偏差，对于不锈钢，当介质的腐蚀性极微时，可取腐蚀裕量，对于碳钢取腐蚀裕量，故内筒体厚度附加量，夹套厚度附加量。

根据钢板规格，取夹套筒体名义厚度。

夹套封头计算壁厚为取厚度附加量，确定取夹套封头壁厚与夹套筒体壁厚相同。

四内筒体壁厚计算按承受内压计算焊缝系数同夹套，则内筒体计算壁厚为按承受外压计算设内筒体名义厚度，则，内筒体外径。

内筒体计算长度。

则，，由过程设备设计图查得，图查得，此时许用外压为不满足强度要求，再假设，则，，内筒体计算长度则，查过程设备设计图得，图得，此时许用外压为故取内筒体壁厚可以满足强度要求。

五考虑到加工制造方便，取封头与夹套筒体等厚，即取封头名义厚度。

按内压计算肯定是满足强度要求的，下面仅按封头受外压情况进行校核。

封头有效厚度。

由过程设备设计表查得标准椭圆形封头的形状系数，则椭圆形封头的当量球壳内径，计算系数查过程设备设计图得故封头壁厚取可以满足稳定性要求。

六水压试验校核试验压力内同试验压力取夹套实验压力取内压试验校核内筒筒体应力夹套筒体应力而故内筒体和夹套均满足水压试验时的应力要求。

外压实验校核由前面的计算可知，当内筒体厚度取时，它的许用外压为，小于夹套的水压试验压力，故在做夹套的压力实验校核时，必须在内筒体内保持定压力，以使整个试验过程中的任意时间内，夹套和内同的压力差不超过允许压差。

第三节人孔选型及开孔补强设计人孔选型选择回转盖带颈法兰人孔，标记为人孔空心轴外径设计最终确定的密封部位实心轴轴径或空心轴外径按扭转变形计算的传动侧轴承处实心轴轴径或空心轴外径按强度计算的单跨轴跨间段实心轴轴径或空心轴轴径或空心轴外径单跨轴的实心轴轴径或空心轴外径轴材料的弹性模量搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心处的许用偏心距搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心处的质量偏心引起的离心力第个搅拌器上的流体径向力单跨轴跨间轴段实心或空心的惯性矩单跨轴第个圆盘搅拌器及附件至传动侧轴承距离与轴长的比值单跨轴两轴承之间的长度个圆盘搅拌器及附件的每个圆盘至传动侧轴承的距离对于单跨轴搅拌轴及各层圆盘搅拌器及附件组合重心离传动侧轴承的距离对于单跨轴轴上弯矩总和，由轴向推力引起作用于轴的弯矩，按传动装置效率计算的搅拌轴传递扭矩，由径向力引起作用于轴的弯矩，固定在搅拌轴上的圆盘搅拌器及附件数圆盘搅拌器及附件的质量圆盘搅拌器及附件的有效质量单跨轴段轴的质量单跨轴段轴的有效质量单跨轴及各层圆盘搅拌器及附件的组合质量，空心轴内径与外径的比值轴的转速轴的阶临界转速电动机额定功率设备内的设计压力相当质量的折算点传动侧轴承游隙单跨轴末端轴承游隙单跨轴段有效质量的相当质量的相当质量在点所有相当质量的总和搅拌轴轴线与安装垂直线的夹角第个搅拌器叶片倾斜角轴的扭转角由轴承径向游隙引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移由流体径向作用力引起在轴上离图或图中轴承距离处的径向位移由组合质量偏心引起离心力在轴上离图或图中轴承处产生的径向位移离图或图中轴承距离处轴的径向总位移搅拌物料的密度轴材料的密度轴上所有搅拌器其对应编号之和。

搅拌轴受力模型选择与轴长的计算轴长按扭转变形计算计算搅拌轴的轴径轴的许用扭转角，对单跨轴有搅拌轴传递的最大扭矩上式中，，带传动取，所以根据前面附件的选型。

取根据轴径计算轴的扭转角所以根据临界转速核算搅拌轴轴径搅拌轴有效质量的计算刚性轴不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴的有效质量等于轴自身的质量加上轴附带的液体质量。

对单跨轴所以圆盘搅拌器及附件有效质量的计算刚性搅拌轴不包括带锚式和框式搅拌器的刚性轴的圆盘有效质量等于圆盘自身重量叫上搅拌器附带的液体质量上式中第个搅拌器的附加质量系数，查表第个搅拌器直径，第个搅拌器叶片宽度，叶片倾角，圆盘质量所以作用集中质量的单跨轴阶临界