计算惯性矩，对形心轴的惯性对形心轴的惯性矩副主梁跨端截面性质建立图所示的坐标系，求截面形心位置净截面面积毛截面面积对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩端梁截面尺寸考虑大车车轮的安装及台车的形状尺寸，端梁内宽取为。

初设截面尺寸如下图图端梁截面尺寸形心即对称中心对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩。

轨道侧主腹板受局部压应力，应将板加厚，由局部压应力的分布长度，设计离上翼缘板的段腹板板厚取为。

主主梁跨中截面尺寸如图所示。

图主主梁跨中截面尺寸主主梁跨端截面尺寸高度要确定主主梁跨端截面尺寸，只需确定其高度，取，跨端下翼缘板厚度为。

主主梁跨端截面尺寸如图图主主梁跨端截面尺寸主主梁跨中截面性质建立如图所示的坐标系，计算形心位置。

主主梁跨端截面尺寸如图图主主梁跨端截面尺寸主主梁跨中截面性质建立如图所示的坐标系，计算形心位置梁跨端截面尺寸高度要确定主主梁跨端截面尺寸，只需确定其高度，取，跨端下翼缘主主梁跨中截面尺寸如图所示。

图主主梁跨中截面尺寸主主部分内容简介外伸部分长度。

焊缝厚度取。

轨道侧主腹板受局部压应力，应将板加厚，由局部压应力的分布长度，设计离上翼缘板的段腹板板厚取为。

主主梁跨中截面尺寸如图所示。

图主主梁跨中截面尺寸主主梁跨端截面尺寸高度要确定主主梁跨端截面尺寸，只需确定其高度，取，跨端下翼缘板厚度为。

主主梁跨端截面尺寸如图图主主梁跨端截面尺寸主主梁跨中截面性质建立如图所示的坐标系，计算形心位置。

计算弯心位置弯心近似地在截面对称形心轴上，其至主腹板中线的距离为。

净截面面积毛截面面积计算惯性矩对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩主主梁跨端截面性质净截面面积毛截面面积建立图所示的坐标系，计算形心位置计算惯性矩，对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩副主梁尺寸及截面性质副主梁跨中截面尺寸初选梁高，取腹板高度，上下翼缘板厚度，腹板厚度主腹板，副腹板厚度，副主梁总高副主梁宽度，取腹板内侧间距且，主腹板侧上翼缘板外伸长度，取外伸长，其余悬伸长大于倍的焊缝厚度，取。

其尺寸如下图图副主梁跨中截面尺寸副主梁跨端截面尺寸确定其高度，取腹板高度为副主梁跨端截面尺寸如图图副主梁跨端截面尺寸副主梁跨中截面性质建立图所示的直角坐标系，求形心位置净截面面积毛截面面积计算弯心位置弯心距主腹板板厚中线的距离为计算惯性矩对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩副主梁跨端截面性质建立图所示的坐标系，求截面形心位置净截面面积毛截面面积对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩端梁截面尺寸考虑大车车轮的安装及台车的形状尺寸，端梁内宽取为。

初设截面尺寸如下图图端梁截面尺寸形心即对称中心对形心轴的惯性矩对形心轴的惯性矩净截面面积毛截面面积各截面尺寸及性质汇总表梁截面示意图如图所示，各截面性质如表表所示。

图梁截面示意图尺寸汇总表单位主主梁跨中跨端副主梁跨中跨端端梁截面性质汇总表净面积毛面积主主梁跨中跨端副主梁跨中跨端端梁桥架分析载荷组合的确定动力效应系数的计算起升冲击系数对桥式铸造起重机起升动载系数主主梁，副主梁运行冲击系数为大车运行速度，为轨道街头处两轨面得高度差，根据工作级别，动载荷用载荷组合Ⅰ进行计算，应用运行冲击系数。

桥架假定为了简化六梁铰结桥架的计算，特作如下假定根据起重机的实际工作情况，以主副小车起工作为最不利载荷工况。

主主梁副主梁的端部与端梁在同水平面内。

由于端梁用铰接分成段，故副主梁的垂直载荷对相互间受力分析互不影响。

将端梁结构看作多跨静定梁，主主梁受力作为基本结构对副主梁无影响副主梁受力作为附属部分对主主梁有影响。

计算副主梁水平载荷时，将铰接点看成刚性连接。

载荷计算主主梁主主梁自重查表得主小车轮压，选用车轮材料，车轮直径，轨道型号，许用值。

由轨道型号查得轨道理论重量，主小车轨道重量栏杆等重量，主梁的均布载荷。

主小车布置，两侧起升机构对称布置，重心位于对称中心。

吊具质量起升载荷小车重量因主小车吨位较大，采用台车形式八个车轮，可求实际主小车满载时的静轮压根主主梁上空载小车轮压跨中水平剪切力跨中轴力为小车在跨端，跨端水平剪切力偏斜侧向力在偏斜侧向力作用下，桥架也按水平刚架分析，计算简图如图副主梁偏斜侧向力计算简图计算系数为小车在跨中，侧向力超前力为端梁中点的轴力端梁中点的水平剪切力副主梁跨中的水平弯矩副主梁轴力副主梁跨中总水平弯矩为小车在跨端侧向力为超前力端梁中点的水平剪切力副主梁跨端的水平弯矩副主梁跨端的水平剪切力为副主梁跨端总的水平剪切力为主主梁计算强度校核图主主梁应力危险点分布图需要计算主梁跨中截面危险点的应力，见图主腹板上边缘点的应力主腹板边至轨顶的距离为主腹板边的局部压应力为垂直弯矩产生的应力水平弯矩产生的应力惯性载荷与侧向力对主梁产生的轴向力较小且作用方向相反，应力很小，故不计算。

主梁上翼缘的静矩为主腹板上边的切应力为点的折算应力Ⅱ满足要求点的应力Ⅱ满足要求点的应力下翼缘板与副腹板连接处的外侧表面应力Ⅱ满足要求主梁跨端的切应力主腹板承受垂直剪力及，故主腹板中点切应力为Ⅱ满足要求翼缘板承受水平剪切力主梁跨端的水平剪切力跨端内扭矩Ⅱ主主梁疲劳强度校核桥架工作级别为，应按载荷组合Ⅰ计算主梁跨中的最大弯矩截面的疲劳强度。

由于水平惯性载荷产生的应力很小，为了计算简明而忽略惯性应力求截面的最大弯矩和最小弯矩，满载小车位于跨中点，则空载小车位于右侧跨端时，见图，图最小应力计算简图左端支反力为验算主腹板受拉翼缘焊缝④的疲劳强度，见图应力循环特性根据工作级别，应力集中等级及材料，查得，焊缝拉伸疲劳许用应力为合格验算横隔板下端焊缝与主腹板连接处的疲劳强度应力循环特性显然，相同工况下的应力循环特性是致的。

由及，横隔板采用双面连续贴角焊缝连接，板底与受拉翼缘间隙为，应力集中等级为，查得疲劳许用应力，拉伸疲劳许用应力为合格主梁的稳定性整体稳定性主梁高宽比稳定局部稳定性翼缘板，需设置两条纵向加劲肋。

验算稳定翼缘板最大外伸部分稳定主腹板副腹板故需设置横隔板和两条纵向加劲肋，主副腹板相同，隔板间距，纵向加劲肋位置，取，去，其布置示于图图加强筋布置图验算跨中主腹板上区格Ⅰ的稳定性。

区格两边正应力为属于不均匀压缩板区格Ⅰ的欧