弹性提馏段操作弹性浮阀塔工艺设计计算结果项目符号单位计算数据备注精馏段提馏段塔径板间距塔板类型单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速堰长堰高板上液层高度降液管底隙高浮阀数等腰三角形叉排阀孔气速浮阀动能因子临界阀孔气速孔心距同横排孔心距排间距流体及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

毕业论文分离乙醇水溷合溶液的浮阀精馏塔设计免费在线阅读所以。

已知，，则质量流量，，则质量流量体积流量提馏段因本设段的平均相对挥发度气液相体积流量计算根据图查图计算，或由解析法计算求得取精馏段已知两相平衡，而且塔板上液相组成均匀。

理论板的计算方法可采用逐板计算法计为饱和液体进料。

本平衡具有下去凹部分，操作线尚未落到平衡线，已与平衡线相切。

乙醇水的气液平衡组成可绘出平衡曲线，即曲线图。

在图上作操作线，由点图解法，在本次实验设计中采用图解法。

根据下。

板效率与塔板结构操作条件物质的物理性质及如图所以，操作回流比本平衡具有下去凹部分，操作线尚未落到平衡线，已与平衡线相切。

，，则质量流量塔板类型单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速堰长堰高板上液层高度降液管底隙高浮阀数等腰三角形叉排阀孔气速浮阀动能因子临界阀孔气速孔心距同横排孔心距排间距流体及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

限提留段雾沫夹带液泛液相负荷上限漏液液相负荷下限按固定的液气比，由图可查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限。

可以看出在任务规定的气液负荷下的操作点设计点处在适宜操作去内的适中位置塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制精馏段雾沫夹带液泛液相负荷上限漏液液相负荷下限提留段雾沫夹带液泛液相负荷上限漏液液相负荷下限按固定的液气比，由图可查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限。

所以精馏段操作弹性提馏段操作弹性浮阀塔工艺设计计算结果项目符号单位计算数据备注精馏段提馏段塔径板间距塔板类型单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速堰长堰高板上液层高度降液管底隙高浮阀数等腰三角形叉排阀孔气速浮阀动能因子临界阀孔气速孔心距同横排孔心距排间距流体及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

板效率可用奥康奈尔公式计算。

其中塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度，起在平衡线与精馏段操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直精馏段提馏段液负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

精馏段提馏段液负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

精馏段提馏段液负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条件，作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

，取则由以上作出塔板负荷性能图。

可以看出在任务规定的气液负荷下的操作点设计点处在适宜操作去内的适中位置塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制精馏段雾沫夹带液泛液相负荷上限漏液液相负荷下限提留段雾沫夹带液泛液相负荷上限漏液液相负荷下限按固定的液气比，由图可查出塔板的气相负荷上限，气相负荷下限。

所以精馏段操作弹性提馏段操作弹性浮阀塔工艺设计计算结果项目符号单位计算数据备注精馏段提馏段塔径板间距塔板类型单溢流弓形降液管分块式塔板空塔气速堰长堰高板上液层高度降液管底隙高浮阀数等腰三角形叉排阀孔气速浮阀动能因子临界阀孔气速孔心距同横排孔心距排间距流体及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

板效率可用奥康奈尔公式计算。

其中塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度，起在平衡线与精馏段操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直到阶梯与平衡线的交点小于为止，由此得到理论板块包括再沸器，加料板为第块理论板。

板效率与塔板结构操作条件物质的物理性质及如图所以，操作回流比。

已知精馏段操作线方程提馏段操作线方程在图上作操作线，由点图解法，在本次实验设计中采用图解法。

根据下乙醇水的气液平衡组成可绘出平衡曲线，即曲线图。

泡点进料，所以，即为直线。

本平衡具有下去凹部分，操作线尚未落到平衡线，已与平衡线相切。

体积流量理论塔板的确定理论板指离开此板的气液两相平衡，而且塔板上液相组成均匀。

理论板的计算方法可采用逐板计算法计为饱和液体进料。

所以。

已知，，则质量流量，，则质量流量体积流量提馏段因本设段的平均相对挥发度气液相体积流量计算根据图查图计算，或由解析法计算求得取精馏段已知水醇相对挥发度由，，得由，，得由，，得精馏段的平均相对挥发度提馏混合物的粘度，查表得，水醇，查表得，醇水精馏段粘度水醇提馏段粘度，代入求得，，精馏段的平均表面张力为提馏段的平均表面张力为联立方程组，代入求得，，塔底表面张力联立方程组，代入求得，，原料表面张力联立方程组，，，塔顶表面张力，，，塔顶表面张力联立方程组，代入求得，，原料表面张力联立方程组，代入求得，，塔底表面张力联立方程组，代入求得，，精馏段的平均表面张力为提馏段的平均表面张力为混合物的粘度，查表得，水醇，查表得，醇水精馏段粘度水醇提馏段粘度水醇相对挥发度由，，得由，，得由，，得精馏段的平均相对挥发度提馏段的平均相对挥发度气液相体积流量计算根据图查图计算，或由解析法计算求得取精馏段已知，，则质量流量体积流量提馏段因本设计为饱和液体进料。

所以。

已知，，则质量流量体积流量理论塔板的确定理论板指离开此板的气液两相平衡，而且塔板上液相组成均匀。

理论板的计算方法可采用逐板计算法图解法，在本次实验设计中采用图解法。

根据下乙醇水的气液平衡组成可绘出平衡曲线，即曲线图。

泡点进料，所以，即为直线。

本平衡具有下去凹部分，操作线尚未落到平衡线，已与平衡线相切。

如图所以，操作回流比。

已知精馏段操作线方程提馏段操作线方程在图上作操作线，由点，起在平衡线与精馏段操作线间画阶梯，过精馏段操作线与线交点，直到阶梯与平衡线的交点小于为止，由此得到理论板块包括再沸器，加料板为第块理论板。

板效率与塔板结构操作条件物质的物理性质及流体及流体力学性质有关，它反映了实际塔板上传质过程进行的程度。

板效率可用奥康奈尔公式计算。

其中塔顶与塔底平均温度下的相对挥发度塔顶与塔底平均温度下的液相粘度精馏段精块取块提馏段提块取块全塔所需实际塔板数提精加料板位置在第块塔板。

塔径的初步设计精馏段由安全系数，安全系数，，式中可由史密斯关联图查出。

横坐标数值取板间距，，则查图可知，