，如图之曲线。

液相负荷下限线若操作的液相负荷低于液相负荷下限线时，表明液体流量过小，板上的液流不能均匀分布，气液接触不良，易产生干吹偏流等现象，导致塔板效率的下降。

对于平直堰，通常按堰上液层高度作毕业论文分离乙醇水板式精馏塔设计说明书免费在线阅读比的方法为先求出最小回流比，根据经验取操作回流比为最小回流比的倍，为了节能，回流流比和操作回流比的确定回流是保证精馏塔连续稳定操作的必要条件之，且回流比是影响精馏操作费用和投资费用的重要因素。

对于定的分离任务而言，应选择适宜的回流比。

适宜的回流比应该通过经济核算来确由此可查得原料液，塔顶和塔底混合物的沸点，以上计算结果见表表原料液馏出液与釜残液的流量与温度名称原料液馏出液釜残液摩尔分数摩尔质量沸点温度最小回为由物料衡算式可算出产品流量和釜残液流量和设备折旧费用之和为最低时的回流比为最适宜的回流比。

适宜图理论板和回流比关系图确定回流求最小回流比的方法有作图法和解析法，本设计使用作图法。

议取的倍。

考虑到原始数据和设计任化工原理修订版下册，夏清编务，本方案取，即表乙醇水溶液体系的平衡数据液相中乙醇的含量摩尔分数汽相中乙醇由于乙醇水溶液体系的平衡数据在坐标纸上绘出平衡曲线，并画出对角线。

对于此种情况下的求法是由点当操作线与线的交点尚未落到平衡线上之前，操作线已与平衡线相切。

议取的倍。

考虑到原始数据和设计任化工原理修订版下册，夏清编务，本方案取，即适宜的回流比应该通过经济核算的液相负荷低于液相负荷下限线时，表明液体流量过小，板上的液流不能均匀分布，气液接触不良，易产生干吹偏流等现象，导致塔板效率的下降。

对于平直堰，通常按堰上液层高度作为最小液体负荷的下限令可容许的雾沫夹带最大量为气其中即奥康奈尔，方此线时，表明雾沫夹带现象严重，雾沫夹带量过大，使板效率严重下降，而此时的雾沫夹带量般大于液气。

令可容许的雾沫夹带最大量为气其中即由上述关系可做得气相负荷上限线，如图之曲线。

液相负荷下限线若操作的液相负荷低于液相负荷下限线时，表明液体流量过小，板上的液流不能均匀分布，气液接触不良，易产生干吹偏流等现象，导致塔板效率的下降。

对于平直堰，通常按堰上液层高度作为最小液体负荷的下限考虑，故液相负荷下限线方程为其中为流量收缩系数，般可取计算。

液相负荷下限线表示出为保证板上液体均匀分布的最低液相负荷，它是条与纵轴平行的竖直线。

作条件都有密切的关系，由于影响因素很多，目前尚无精确的计算方法。

目前，塔板效率的估算方法大体分作条件都有密切的关系，由于影响因素很多，目前尚无精确的计算方法。

目前，塔板效率的估算方法大体分作条件都有密切的关系，由于影响因素很多，目前尚无精确的计算方法。

目前，塔板效率的估算方法大体分为两类。

类是较全面的考虑各种传质和流体力学因素的影响，从点效率出发，逐步计算出全塔效率另类是简化的经验计算法。

奥康奈尔，方此线时，表明雾沫夹带现象严重，雾沫夹带量过大，使板效率严重下降，而此时的雾沫夹带量般大于液气。

令可容许的雾沫夹带最大量为气其中即由上述关系可做得气相负荷上限线，如图之曲线。

液相负荷下限线若操作的液相负荷低于液相负荷下限线时，表明液体流量过小，板上的液流不能均匀分布，气液接触不良，易产生干吹偏流等现象，导致塔板效率的下降。

对于平直堰，通常按堰上液层高度作为最小液体负荷的下限考虑，故液相负荷下限线方程为其中为流量收缩系数，般可取计算。

液相负荷下限线表示出为保证板上液体均匀分布的最低液相负荷，它是条与纵轴平行的竖直线。

由些不正常曲线，具有下凹的部分。

当操作线与线的交点尚未落到平衡线上之前，操作线已与平衡线相切。

对于此种情况下的求法是由点，向平衡线做切线，再由切线的斜率或截距求。

由于乙醇水溶液体系的平衡数据在坐标纸上绘出平衡曲线，并画出对角线。

表乙醇水溶液体系的平衡数据液相中乙醇的含量摩尔分数汽相中乙醇的含量摩尔分数液相中乙醇的含量摩尔分数汽相中乙醇的含量摩尔分数比倾向于取较小的值，有人建议取的倍。

考虑到原始数据和设计任化工原理修订版下册，夏清编务，本方案取，即求最小回流比的方法有作图法和解析法，本设计使用作图法。

根据附录表乙醇定，即操作费用和设备折旧费用之和为最低时的回流比为最适宜的回流比。

适宜图理论板和回流比关系图确定回流比的方法为先求出最小回流比，根据经验取操作回流比为最小回流比的倍，为了节能，回流流比和操作回流比的确定回流是保证精馏塔连续稳定操作的必要条件之，且回流比是影响精馏操作费用和投资费用的重要因素。

对于定的分离任务而言，应选择适宜的回流比。

适宜的回流比应该通过经济核算来确由此可查得原料液，塔顶和塔底混合物的沸点，以上计算结果见表表原料液馏出液与釜残液的流量与温度名称原料液馏出液釜残液摩尔分数摩尔质量沸点温度最小回为由物料衡算式可算出产品流量和釜残液流量代入得解得将各个质量分数转化为摩尔分数各个相对摩尔质量各个摩尔流量由年处理量，天有效工作日，可得进料液流量允许气体液体流量增大，所以采取大于工艺尺寸所需的管径。

常用化工单元设备设计第二版，李功样编，板式塔的工艺计算物料衡算通过全塔物料横算，可以求出精馏产品的流量组成和进料流量组成之间的关系。

却器对塔顶蒸汽进行冷凝和冷却。

从预热器全凝器冷却器出来的液体温度分别在和左右，可以用于民用热澡水系统或输往锅炉制备热蒸汽的重复利用。

本设计的多数接管管径取大，为了能使塔有定操作弹性，到泡点，且低温的釜液直接排放也不会造成热污染。

原料液经预热器加热后先通过离心泵送往高位槽，再通过阀门和转子流量计控制流量使其满足工艺要求。

本流程采用间接蒸汽加热，使用水作为冷却剂，通入全凝器和冷方便，暂时忽略其温度的波动。

因此，本设计选用泡点回流。

实验方案的说明本精馏装置利用高温的釜液与进料液作热交换，同时完成进料液的预热和釜液的冷却，经过热量与物料衡算，设想合理。

釜液完全可以把进料液加热预热原料液至泡点。

回流方式泡点回流易于控制，设计和控制时比较方便，而且可以节约能源。

但由于实验中的设计需要，所需的全凝器容积较大须安装在地面，因此回流至塔顶的回流液温度稍有降低，在本设计中为设计和计算作塔釜的热源。

但可作低温热源，或通入废热锅炉产生低压蒸气，供别处使用。

或可采用热泵技术，提高温度再用于加热釜液。

采用釜液产品去预热原料，可以充分利用釜液产品的余热，节约能源。

因此本设计利用釜残液的余热。

热能的利用精馏的原理是多次进行部分汽化和冷凝，因此，热效率很低，通常进入再沸器的能量仅有被有效的利用。

塔顶蒸气冷凝放出常用化工单元设备设计第二版，李功样编大量的热量，但其位能低，不可能直接用来当在塔顶轻组分回收率定时，由于蒸汽冷凝水的稀释作用，可使得釜残液中的轻组分浓度降低，所需的理论塔板数略有增加，且物系在操作温度下黏度不大有利于间接蒸汽加热。

因此，本设计选用间接蒸汽加热的方式提供热量段的塔径相同，设计制造均比较方便。

因此，本设计选择泡点进料。

加热方式精馏段通常设置再沸器，采用间接蒸汽加热，以提供足够的热量。

若待分离的物系为种组分和水的混合物，往往可以采用直接蒸汽加热的方式。

但当段的塔径相同，设计制造均比较方便。

因此，本设计选择泡点进料。

加热方式精馏段通常设置再沸器，采用间接蒸汽加热，以提供足够的热量。

若待分离的物系为种组分和水的混合物，往往可以采用直接蒸汽加热的方式。

但当在塔顶轻组分回收率定时，由于蒸汽冷凝水的稀释作用，可使得釜残液中的轻组分浓度降低，所需的理论塔板数略有增加，且物系在操作温度下黏度不大有利于间接蒸汽加热。

因此，本设计选用间接蒸汽加热的方式提供热量。

热能的利用精馏的原理是多次进行部分汽化和冷凝，因此，热效率很低，通常进入再沸器的能量仅有被有效的利用。

塔顶蒸气冷凝放出常用化工单元设备设计第二版，李功样编大量的热量，但其位能低，不可能直接用来作塔釜的热源。

但可作低温热源，或通入废热锅炉产生低压蒸气，供别处使用。

或可采用热泵技术，提高温度再用于加热釜液。

采用釜液产品去预热原料，可以充分利用釜液产品的余热，节约能源。

因此本设计利用釜残液的余热预热原料液至泡点。

回流方式泡点回流易于控制，设计和控制时比较方便，而且可以节约能源。

但由于实验中的设计需要，所需的全凝器容积较大须安装在地面，因此回流至塔顶的回流液温度稍有降低，在本设计中为设计和计算方便，暂时忽略其温度的波动。

因此，本设计选用泡点回流。

实验方案的说明本精馏装置利用高温的釜液与进料液作热交换，同时完成进料液的预热和釜液的冷却，经过热量与物料衡算，设想合理。

釜液完全可以把进料液加热到泡点，且低温的釜液直接排放也不会造成热污染。

原料液经预热器加热后先通过离心泵送往高位槽，再通过阀门和转子流量计控制流量使其满足工艺要求。

本流程采用间接蒸汽加热，使用水作为冷却剂，通入全凝器和冷却器对塔顶蒸汽进行冷凝和冷却。

从预热器全凝器冷却器出来的液体温度分别在和左右，可以用于民用热澡水系统或输往锅炉制备热蒸汽的重复利用。

本设计的多数接管管径取大，为了能使塔有定操作弹性，允许气体液体流量增大，所以采取大于工艺尺寸所需的管径。

常用化工单元设备设计第二版，李功样编，板式塔的工艺计算物料衡算通过全塔物料横算，可以求出精馏产品的流量组成和进料流量组成之间的关系。

将各个质量分数转化为摩尔分数各个相对摩尔质量各个摩尔流量由