江。

松散层孔隙水多以沿岩土界面运移， 部分进入风化裂隙补给基岩裂隙水。

裂隙溶洞水则沿溶隙溶洞 运移，以岩溶大泉形式在江岸边出露，注入江，评估区内无 该类型地下水排泄点。

危岩体基本特征 形态特征 危岩体位于西侧陡崖上，共有两群，发育有倾向倾角 密度条和倾向倾角密度两组节 理，前组节理多穿岩层连通，受地表水等因素及风化的影响，多形 成张口长度为的裂隙构成陡崖峭壁上的危岩， 且在大部分区域已沿层面产生了横向裂隙，裂隙宽多为，多 为小型危岩体，其中在处有的长宽高分别为 左右，近左右较大的危岩体，其稳定性差，仅距拟 建场地，对拟建场地危害大 危岩体地层岩性 根据现场勘察危岩体主要为二叠系下统栖霞茅口组 深灰色浅灰色中厚层至块状灰岩含燧石团块或条带。

厚 ，分布于斜坡中上部。

主要的工程地质问题及地质结论 在本次勘察中可见危岩体所在边坡由层面和两组结构面切割而 形成的大裂缝，局部可见掉块现象，对工程拟建场地的带来了安全 隐患。

经过现场调查分析，危岩体可能的破坏形式有主要有以下二 种 块体塌落，这些部位位于斜坡的中上部，岩体节理裂隙发 育，岩体被切割成不同形态大小的块体，在重力雨水冲刷等作用 下容易塌落，块体体积大小不等，般约不等，对工程 建设拟建场地有定的影响和危害。

小型崩滑这些部位位于斜坡中下部，岩体沿层面下滑， 崩塌物质堆积往往在坡下形成崩滑堆积体。

根据野外调查与类比可知，其破坏模式主要取决于边坡岩体结 构面组合及其与边坡面的关系，以浅表层岩土体滑移或节理切割的 块体崩滑和风化剥落与掉块为主。

第三章边坡稳定性分析与评价 边坡安全等级及设计标准 边坡安全等级 该工程建设项目属较重要建设项目，拟建场区内地形较复杂， 地貌呈多台阶，地质构造较复杂，岩性单，岩土体工程地质性质， 水文地质条件中等，故地质环境条件属中等类型，根据技术要求， 该切坡以岩质斜交坡为主，部分为岩质顺向坡。

边坡的安全等级为 级。

设计标准 设计工况自重暴雨作用。

安全系数边坡安全系数为。

稳定性计算 计算方法 平面滑动法 对可能产生平面滑动的高切坡宜采用平面滑动法进行计算。

平 面滑动法的安全系数通用计算公式为  式中垂直荷载，包括土条自重和其上部的建筑荷载 作用于滑面上的孔隙水压力 滑面抗剪强度有效应力指标 滑面面积 滑面倾角 折线滑动法 对可能产生折线滑动的高切坡应采用推力传递系数法进行计 算，其安全系数计算公式为   求解安全系数的条件是式中各符号定义同上。

计算工况 考虑高切坡区域可能遇到的各类情况，特别是最危险的情况， 由于区内基本地震烈度为度，可不考虑地震的影响，故综合确定 以下两种计算工况 工况天然状况坡体自重 工况二天然状况暴雨坡体自重暴雨 岩土体物理力学参数选取 根据试验数据结合邻近地区的经验类比数据和参数反演分析 结果，综合确定本危岩体各类结构面和岩土体物理力学参数如表 。

表稳定性计算参数表 容重饱和容重粘聚力摩擦角 栖霞茅口组灰岩 层面 栖霞茅口组灰岩 节理 潜在滑动面的确定 对于岩质边坡而言，优势结构面是对边坡变形和破坏起控制作 用的结构面，包括岩层面和节理面。

通过对优势结构面的分析和判 断，可以初步确定边坡最可能的滑动面。

根据现场调查与分析，构成边坡潜在滑动面的结构面有灰岩层 面节理面。

据此分析可得如下两类潜在滑动面层面构成的潜 在滑动面层面与节理面组合面和节理面与节理面的组合面。

本 边坡岩体中层面节理面发育，主要有两组节理，它们的组合面是 构成本边坡最主要的潜在滑动面。

根据以上原则建立本边坡计算模型见工程地质至 剖面图。

其中为层面构成的潜在滑动面为层面与节理 面节理面与节理面组合构成的潜在滑动面。

每滑面的形态都是 根据立面素描图中结构面的具体位置和平均迹长划上的，它反应各 剖面所代表的边坡的滑动模式和边界条件。

稳定性分析结果及评价 利用前述的边坡计算模型计算参数和计算工况，采用折线 滑动法计算得三个剖面的稳定性系数如表 。

表稳定性计算结果表 剖面 潜在滑 动面 稳定性系数 天然状况天然状况暴雨 根据野外工程地质调查及上表稳定性计算结果，对该边坡的稳 定性评价如下 该边坡自形成以来，坡顶时有崩塌掉块现象，边坡中上部 可见明显被切割的大块体，拉裂缝在之间，对拟建场地的 安全有定的影响，为保证拟建场地的安全，需要采取定的锚土墙，以提高边坡的 整体稳定性。

④在高程处附近设置截水沟，并在两侧设置排水沟，排 水沟与挡土墙相连。

第五章防治工程初步设计 坡面整形设计 在保持原有地形坡度的情况下，清除边坡表面风化松动破碎 的岩石，在打预应力锚索和挂网喷砼护坡前需要清理，清理厚度 。

预应力锚索工程设计 设计依据 建设工程地质灾害危险性评估报告书 建筑边坡工程技术规范 混凝土结构设计规范 锚杆喷射混凝土支护设计规范。

水工预应力锚固结构设计规范 预应力锚索工程布置 根据边坡稳定性分析结果结合坡形坡高，在高程 之间设置预应力锚索。

根据坡高及坡形将锚固区分为区和区， 在区设置根预应力锚索，在区设置根预应力锚索，锚索 间距和排距均为。

预应力锚索设计 危岩体计算模型 根据边坡层面和节理产状及其空间组合关系，确定危岩体能 破坏模式为双滑块破坏模式，其计算模型如图 滑块主动 滑块被动 双滑块边坡受力分析图 图危岩体计算模型示意图 主要设计参数 危岩体抗滑锚固力 根据层面和节理面的组合情况分析，层面倾向，倾 角和节理倾向，倾角构成的组合面是主要的贯 通的潜在滑动面，由其切割形成的块体多面向临空面，且块体体积 较大，是最主要的危块体，具体模型详见锚索剖面布置图。

根据上述计算模型采用不平衡推力法，假定主滑块处于极 限平衡状态，则可求得边坡稳定性系数为 被动滑块下滑力被动滑块抗滑力 式中分别为滑块和 滑块的自重分别为滑块和滑块的水压力分 别为滑块和滑块的粘聚力分别为滑块和滑块的 摩擦角分别为滑块和滑块的滑面长分别为 滑块和滑块的滑面倾角。

如果考虑作用于边坡上的加固力，则稳定性系数计算公式 为   式中为施加于边坡上的加固力为锚杆与水平面的夹角其 余符号意义同前。

于是，边坡达到许可安全系数数值时，所需 要的加固力为            锚固角 锚索倾角的确定受多种因素的影响，在此根据经验参数取预应 力锚索的锚固角 锚索间距及排距 锚索间距应以所设计的锚固力能对岩体提供最大的张拉力为 标准，根据规范在此取锚索间距采为，排距为， ④设计锚固力 由以上计算模型及设计参数计算知危岩体总锚固力 根据总锚固力及锚索间距和沿滑动方向的排距可计算单孔锚 索的锚固力  内锚固段长度确定 根据规范和经验类比在此取内锚固段长度为，根据规范 内锚固段长度应满足   。

为内锚固段长度，为安全系数粘结强度 的设计为水泥砂浆与孔壁岩体计粘结强度为水泥砂浆与锚索的设 为锚索体设计抗拉强度为钻孔直径为锚索体直径 故设计内锚固段长度能满足要求。

锚索长度确定 锚索长度根据被锚固岩体强度确定，在此根据潜在滑动面的位 置将锚索长度设为七个等级。

根据规范锚固段长度应满足  式中为安全系数为锚索设计锚固力为岩石抗剪 强度，取抗压强度的。

经过验算七的等级的锚索长度均能满 足要求。

挂网喷砼护坡设计 设计依据 建设工程地质灾害危险性评估报告书 建筑边坡工程技术规范 混凝土结构设计规范 锚杆喷射混凝土支护设计规范 挂网喷砼护坡工程布置 在锚固区喷砼采用次喷射，喷射砼厚度为，在锚固区 下部至坡脚高程之间采用挂网喷射混凝土，喷射混凝土厚度为 ，分两次喷射，边坡整形后初喷厚混凝土，待钢筋 网安装完毕后，第二次喷厚混凝土。

挂网喷砼护坡设计 喷砼参数 喷砼厚度 规范，最小喷砼厚度不小于，最大喷砼厚度 不大于，设计喷砼取。

喷砼强度 据规范及，确定喷射混凝土强度等级为。

钢筋网参数 据规范，钢筋网制作选用级钢筋，网 格间距为。

挡土墙工程 设计依据 建设工程地质灾害危险性评估报告书 湖北省三峡库区滑坡防治地质勘察与治理工程技术规定 湖北省三峡库区地质灾害防治工程领导小组办公室 建筑边坡工程技术规范 建筑地基基础设计规范 挡土墙中国建筑标准设计研究院出版， 砌体结构设计规范 室外排水设计规范 挡土墙工程的布置 根据剩余推力计算结果见图和及边坡的地形特 征，将挡土墙布置第个条块处，即边坡陡坎坡脚处。

根据地形特 征将挡土墙呈折线布置，第段北侧长，第二段南