平衡确定干气温降为设备计算及选型精馏柱直径直径按式来确定，即式中精馏柱直径，可取填料高度精馏柱高取，内填充陶瓷填料甘醇泵将泵放在地面，对单位重量流体列伯努利方程，其中，略去，则该流量下泵压头为泵有效功率为闪蒸分离器闪蒸分离器尺寸可根据液体停留时间来确定，若液体在闪蒸分离器停留时间为，富甘醇溶液进入闪蒸罐温度为，查图知富甘醇溶液在下密度为，故富甘醇溶液体积流量为由公式，代入数据，可得闪蒸罐要求沉降容积，按设计裕量来计，则现选择分离器直径为，由圆柱体体积公式，，代入数据，可得，故取分离器长度为因此，为了满足分离要求，需选择闪蒸分离器闪蒸罐为重力卧式分离器，其直径为，长度为。

气体贫甘醇换热器天然气与有机溶剂间传热系数经验值为腐蚀性能，但由于马氏体材质焊接性能较弱，不推荐采用马氏体不锈钢。

精馏柱考虑到精馏柱中温度高于，此时有少量水蒸气和溶解气体，有定腐蚀性，推荐不使用不锈钢。

再生塔重沸器内通常只有轻微腐蚀性，因为大部分水和溶解气体在闪蒸罐中北蒸发。

但是，如果有固体沉积，在重沸器底部和火管上会产生腐蚀，可采用增加过滤设备方法解决。

推荐使用碳钢材质腐蚀裕量。

闪蒸罐预热后富甘醇将被闪蒸以去除溶解于溶液中烃类气体和水。

由于闪蒸气中含有游离水和腐蚀就会发生，因此，推荐使用碳钢内衬不锈钢。

过滤器固体过滤器和活性炭过滤器中温度比较高摩尔分数较大及高含水量，腐蚀较严重。

推荐使用碳钢加不锈钢衬里或者全部。

贫富甘醇换热器在设计寿命年限较长时，为降低维护频率，推荐使用不锈钢，如果建造施工允许情况下，贫液端可以采用碳钢材质。

缓冲罐在该容器中不含有任何湿腐蚀性介质，甘醇缓冲罐内为贫甘醇，因此可以认为是无腐蚀性。

因此，推荐使用碳钢材质加腐蚀裕量。

但考虑到建造调试阶段存在着大气腐蚀，因此在投产前应采取有效措施来保证内壁不受腐蚀，如添加干燥剂或刷涂防锈油等。

输送管线输送富甘醇管线，由于其降解产物如有机酸，会降低甘醇值，产生较强腐蚀环境，但对于从吸收塔到富液精馏柱换热盘管富甘醇管线，其温度相对较低，还没达到降解温度，所以其值在安全范围这与实际检测结果相吻合，腐蚀性不强，推荐使用碳钢材质加腐蚀裕量输送干气和贫甘醇管线使用碳钢加腐蚀裕量即可。

消耗相关设备能耗指标水消耗表脱水装置水消耗量表使用地点给水备注循环水新鲜水Ⅱ连续电消耗表脱水装置电消耗量表使用地点电压设备台数电机容量年工作时间年用电量备注操作备用操作备用连续注未计装置照明用电及仪表用电蒸汽消耗表脱水装置蒸汽消耗量表使用地点饱和蒸汽用量产凝结水量备注蒸汽压力凝结水压力设备及管线伴热加热连续合计三甘醇脱水及其优缺点湿净化天然气或合成气或饱和气进入脱水装置后，进行脱水，脱水后进入脱水吸收塔底部，与塔顶进入三甘醇贫液在脱水吸收塔逆流接触，这样天然气中部分饱和水就被三甘醇吸收而脱除。

脱水后天然气从吸收塔顶部出来，经贫液干气换热器换热调压后出装置。

三甘醇则从吸收塔底部出来，进调压设备调压以后进入三甘醇贫富液换热器中换热，经过换热后进入三甘醇再生塔，在再生系统中，三甘醇被提浓，再生后三甘醇贫液经三甘醇贫富液换热降温进入循环泵中调压，之前由于消耗了部分三甘醇，这里我们又对三甘醇进行了补给，调压后三甘醇进入干气贫液换热器重新进入脱水吸收塔顶部。

这样这个流程就完成了三甘醇吸收，再生和循环过程。

其中三甘醇再生塔顶排出气体水蒸气和少量烃类气体。

甘醇法脱水与固体吸附法脱水时目前采用两种天然气脱水方法。

对于甘醇脱水来讲，由于三甘醇水露点降大成本低和运行可靠，在各种甘醇化合物中其经济效益最好，因而在国内外广为采用。

三甘醇脱水优点投资较低压降较小，甘醇脱水压降为为连续操作，补充溶解量，由经验值可得甲烷和乙烷溶解度约为估算。

即溶解于甘醇甲烷和乙烷为则塔底富液中各组分含量为全部被吸收