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.验算Ⅲ截面。

弯曲应力幅.，平均弯曲应力剪应力幅.，.计算安全系数.......安全。

面面图.轴受力分析图.联轴器的设计及校核电机与减速器之间的联轴器般都以连轴器所需传递的计算转矩小于所选联轴器的许用转矩为原则，并考虑连轴器的工作情况系数，则。

式中电机轴理论上需传递的转矩，.由机械设计手册表.查得，.，则.根据转矩选择连轴器，由机械设计手册表.选滑块连轴器，结构图如下图.滑块连轴器动端采用型轴孔，型键槽，从动端采用型轴孔，型键槽，减速器与分齿箱之间的联轴器选择计算转矩式中减速器输出轴的转矩，.连轴器的工作情况系数，.，则，.根据转矩由机械设计手册表.选型齿式连轴器型结构尺寸简图如下图.型齿轮连轴器主动端减速器采用型轴孔从动端分齿箱采用型轴孔万向联轴器部件的设计.左半联轴器材料选用选用钢，半连轴器结构简图如下图所示图.左半连轴器结构及尺寸左半连轴器负责连接分齿箱的伸出轴与型万向连轴节。

该左半连轴器在采用键连接的同时，也采用底板结构，用内六角螺栓将分齿箱外伸轴的端面与焊接在半连轴器内部的底板相连。

限制了轴与连轴器之间的轴向滑移。

并且，由于三个内六角螺栓可以传递定的扭矩，更增大了安全系数。

降低了不平稳传动时出现错位的可能性。

尺寸如下轴孔直径外径万向连轴器要传递的扭矩抗扭截面系数.剪应力..所以，该半连轴器满足强度要求。

.右半联轴器材料选择钢轴孔直径外径结构尺寸简图见下图图.右半连轴器该半连轴器的作用是把型万向连轴节与双辊连铸机的主机轧辊相连。

由于在轧辊的设计上，采用了压板结构，所以，该连轴器选用了与左半连轴器不同结构原理。

结构上，右半连轴器取消了做半连轴器上的底板和键连接结构，代之的是两块压板，通过压板传递扭矩，由于有了更大的接触面积，应力相应地随之减少，提高了安全系数。

右半连轴器尺寸校核..由于钢的许用剪应力，所以，该半连轴器满足强度要求。

.万向联轴节的选用计算转矩....根据计算转矩选择型万向联轴节。

结构简图如下安装总长度回转直径额定转矩图.万向连轴节疲劳转矩转动惯量质量.轴承及键的选用轴承的选用单列圆滚子轴承具有以下特性可同时承受以径向负荷为主的径向和轴向负荷，限制轴外壳的个方向的轴向位移。

不宜用来承受纯轴向负荷。

当成对配置使用时，可承受纯径向负荷。

可调整径向轴向游隙。

因此选用单列圆锥滚子轴承。

型号。

基本尺寸质量.键的选用.电机轴上键的选择计算选用圆头普通平键型基本尺寸校核验算根据机械设计式得校核式工作面上的挤压应力.式中传递的转矩，.键与轮毂键槽的接触高度，.键的工作长度，轴的直径，键轴轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，由机械设计表查得，将各系数代入式.得，..安全。

.减速器高速轴上键的选择计算选用圆头普通平键型基本尺寸校核验算根据机械设计式得校核式工作面上的挤压应力.式中传递的转矩，.键与轮毂键槽的接触高度，.键的工作长度，轴的直径，键轴轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，由机械设计表查得，将各系数代入式.得，..安全。

.减速器低速轴上键的选择和分齿箱外伸部分键的选用选用圆头普通平键型基本尺寸校核验算根据机械设计式得校核式工作面上的挤压应力.式中传递的转矩，.键与轮毂键槽的接触高度，.键的工作长度，轴的直径，键轴轮毂三者中最弱材料的许用挤压应力，由机械设计表查得，将各系数代入式.得，..安全。

.齿轮轴上与齿轮配合的键的选用选用圆头普通平键型基本尺寸校核验算根据机械设计式得校核式工作面上的挤压应力.式中传递的转矩，.键与轮毂键槽的接触高度，.键的工作长度，