（图纸） A0-清扫车总体布置图.dwg

（图纸） A0-吸垃圾风机动力结构总装图.dwg

（其他） A1-垃圾自卸装置.DWG

（其他） 毕业设计说明书.doc

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（其他） 摘要及目录.doc

1、须保证最大举升质量时所需的举升力矩。油缸推力对货箱翻转中心产生的举升力矩与举升总质量对翻转中心的阻力矩应取得平衡。即则油缸举升力矩而最大举升阻力矩故油缸举升力式中举升总质量，为最大装载质量和货箱之和质心至翻转中心的水平坐标油缸中心与底座的夹角，在举升过程中它为。

2、还应考虑力矩比，即当任意节伸缩油缸套筒将要伸出时，举伸机构提供的举伸力矩与阻力矩之比。油缸直径的确定油缸推力与第节油缸直径的关系为式中液压系统工作压力，本设计中液压工作系统的压力位。可求得第节油缸的最小直径按上式计算出各级油缸的最小直径和各界油缸的举升力。在本。

3、.为.为计算得.现初步选定单节伸缩工作行程为。根据下表选定自动倒泄垃圾结构用多级液压缸有和三个系列。其中系列为单位用式系列为末级双作用式系列为双作用式多级液压缸。适用于工程及矿山用自动倒泄垃圾结构和特种车辆车厢的后卸侧卸和三向卸。性能参数多级液压缸的套筒柱塞外。

4、量，因此油缸举升力也随之成为变量。上述质心至翻转轴中心的水平坐标是岁车厢举升角变化而变化的函数。实际上，在举升开始阶段由于各铰链支点静摩擦力矩较大，所以车厢的最大阻力矩发生在车厢即将被举起时刻，为最大值，此时的为最大值。对直推式举升机构进行受力分析和设计计算时。

5、图举及其力由上图可以看出总自载式中总为总的举升力，自为车箱自身质量，载装载质量，根据杠杆原理所得，距离越短，举升力越大。油缸选择长度可缩短，但初举升和举升过程中不稳定，选择左右的距离值较为合适，可作为设计中参考，后以计算为准。最大举升角的确定确定车厢最大举升角。

6、通常布置有加强筋。.铰链的机构行的设计座的结构形式见图图座的结构形式铰链座的底板有个为的螺栓孔，底板的厚度为毫米，两侧支座的高度为毫米，厚和宽分别为毫米。孔径的标准与销的直径相符合。销的结构形式见图图销的结构形式销的结构和尺寸都是由机械手册查得的。均有相关标准。

7、免车厢倾卸时与底盘纵梁后端发生运动干涉，故图中的必须大于零。设计时，自动倒泄垃圾结构车厢最大举升角可在之间选取。对于本设计中的自卸车，这里定其最大举升角为。油缸总行程的确定见图。总行程应满足最大举升角的设计要求。总行程可以根据余弦定理解出。即图油缸总体的确定根。

8、厢设计成装有加强筋的钢板式结构，车厢是用于装载和倾卸货物。它般是由前栏板左右侧栏板，下图为典型的底板横剖面呈矩形的后倾式车厢结构。为避免装载时物料下落碰坏驾驶室顶孟，通常车厢前栏板加做向上前方延伸的防护挡板。车厢底板固定在车厢底架之上。车厢的侧栏板前后栏板外侧。

9、的依据是倾卸货物的安息角。常见货物的安息角如表所列。表常见货物的安患角物料煤焦炭铁矿石细砂安息角物料粗砂石灰石粘土水泥安息角设计的车厢最大举升角必须大于货物安息角，以保证把车厢内的货物卸净。此外，在最大举升角。时，车厢后栏板与地面须保持定的间距，如图所示。为了。

10、径分别为,和共七种伸出级数为级单级行程共个行程等级符合国家标准额定压力见表。表系列多级液压缸性能参数型号级数单级行程总行程安装中心距范围全伸后中心距故根据表选定液压缸为,该液压缸全伸够中心距为，安装中心距为.其三级行程分别为。油缸举升力的确定自卸车的油缸举升力。

11、油缸总行程进而求的或选定伸缩油缸的单节伸缩工作行程或伸缩油缸的节数，通常个单节工作行程是相等的。油缸总行程或伸缩油缸的节数可参照同类油缸单节伸缩工作行程的大小同时考虑伸缩油缸产品的系列化标准化以及总部置所允许油缸占用的空间等因数来确定或选取油缸的型号。本设计中。

12、设计中.㏕再结合上述表格的标准，故可以得到三节的油缸直径分别为。各级推力分别为.,本章小结本章主要针对清扫车的储存和倒泄垃圾部结构设计，根据清扫车的垃圾箱的满载质量设计液压缸并算出最大举升高度，使垃圾的倾倒更加简单方便。第章车厢和铰链的结构设计根据经验，往往把。

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