1、以下这些语句存在若干问题，包括语法错误、标点使用不当、语句不通畅及信息不完整——“.....参照补强圈标准选取补强圈的外径，选用型坡口。因为则补强圈在有效补强范围内。补强圈的厚度为考虑钢板负偏差并经圆整，取壳体和管箱上补强圈的名义厚度为此外还有前端管箱开孔补强计算和外头盖开孔补强计算，方法和上述相同。换热管换热管的规格为，材料选为号钢。换热管的排列方式换热管在管板上的排列有正三角形排列正方形排列和正方形错列三种排列方式。各种排列方式都有其各自的特点正三角形排列排列紧凑，管外流体湍流程度高正方形排列易清洗，但给热效果较差正方形错列可以提高给热系数。本设计中选用最常用的正三角形排列。附录二图正三角形排列查可知，换热管的中心距同时，由于换热管管间需要进行机械清洗，故相邻两管间的净空距离不宜小于。布管限定圆布管限定圆为管束最外层换热管中心圆直径......”。

2、以下这些语句存在多处问题，具体涉及到语法误用、标点符号运用不当、句子表达不流畅以及信息表述不全面——“.....常见的折流板形式为弓形和圆盘圆环形两种，其中弓形折流板有单弓形，双弓形和三弓形三种，但是工程上使用较多的是单弓形折流板。在浮头式换热器中，其浮头端宜设置加厚环板的支持板。折流板管孔为钢换热管，Ⅰ级管束，，允许偏差为。允许偏差为。折流板管孔直径为折流板名义外直径为，外直径允许偏差为折流板最小厚度为折流板的型式和尺寸此时两端选用环形折流板，中间选用单弓形折流板，上下方向排列，这样可造成液体的剧烈扰动，增大传热膜系数。为方便选材，可选折流板的材料选为，由前可知，弓形缺口高度为，折流板间距为，数量为块，查可知折流板的最小厚度为，故此时可选其厚度为。同时查可知折流板名义外直径为拉杆设计拉杆的结构形式常用拉杆的形式有两种拉杆定距管结构，适用于换热管外径大于或等于的管束，按表规定拉杆与折流板点焊结构，适用于换热管外径小于或等于的管束，当管板比较薄时，也可采用其他的连接结构......”。

3、以下这些语句在语言表达上出现了多方面的问题，包括语法错误、标点符号使用不规范、句子结构不够流畅，以及内容阐述不够详尽和全面——“.....壳体计算厚度按下式计算为设计厚度名义厚度选为厚度满足要求，恰好在之间，因此合适。水压试验屈服极限为钢板有效厚度为取所以水压试验满足强度要求。温差应力校核管子或壳体中的温差轴向力为所选材料为，其弹性模量为，许用引力为，线膨胀系数为，壳体横截面积管子横截面积壳体产生热应力管子生成的热应力必须安装膨胀节的三个必要条件由于同时满足三个条件，因此无需设置膨胀剂。管箱厚度计算管箱由两部分组成短节与封头且由于前端管箱与后端管箱的形式不同，故此时将前端管箱和后端管箱的厚度计算分开计算。前端管箱厚度计算前端管箱为椭圆形管箱......”。

4、以下这些语句该文档存在较明显的语言表达瑕疵，包括语法错误、标点符号使用不规范，句子结构不够顺畅，以及信息传达不充分，需要综合性的修订与完善——“.....则排管排管时须注意拉杆应尽量均匀布置在管束的外边缘，在靠近折流板缺边位置处布置拉杆，其间距小于或等于。拉杆中心至折流板缺边的距离应尽量控制在换热管中心距的范围内。多管程换热器其各程管数应尽量相等，其相对误差应控制在以内，最大不能超过。换热管束的分程管箱作用是把从管道输送来的流体均匀地分布到换热管和把管内流体汇集在起送出换热器，在多管程换热器中管箱还起改变流体流向的作用。由于所选择的换热器是管程，故管箱选择为多程隔板的安置形式。而对于换热管束的分程，为了接管方便，采用平行分法较合适，且平行分法亦可使管箱内残液放尽。换热管与管板的连接换热管与管板的连接方式有强度焊强度胀以及胀焊并用。强度胀接主要适用于设计压力小设计温度操作中无剧烈振动无过大的温度波动及无明显应力腐蚀等场合。除了有较大振动及有缝隙腐蚀的场合，强度焊接只要材料可焊性好，它可用于其它任何场合......”。

5、以下这些语句存在多种问题，包括语法错误、不规范的标点符号使用、句子结构不够清晰流畅，以及信息传达不够完整详尽——“.....且其深度较半球形封头小得多，易于冲压成型。此时选用标准椭圆形封头，故，且同上，则封头计算厚度为设计厚度名义厚度取法开孔补强计算适用条件，故可用等面积法进行开孔补强计算。开孔所需补强面积计算接管有效厚度强度削弱系数开孔所需补强面积按下式计算有效补强范围有效宽度在两者之间取较大值，即有效高度外侧有效高度为,实际外伸长度内侧有效高度为实际内伸长度为取两者之间最小值......”。

6、以下这些语句存在多方面的问题亟需改进，具体而言：标点符号运用不当，句子结构条理性不足导致流畅度欠佳，存在语法误用情况，且在内容表述上缺乏完整性。——“.....参照补强圈标准选取补强圈的外径，选用型坡口。因为则补强圈在有效补强范围内。补强圈的厚度为考虑钢板负偏差并经圆整，取壳体和管箱上补强圈的名义厚度为此外还有前端管箱开孔补强计算和外头盖开孔补强计算，方法和上述相同。换热管换热管的规格为，材料选为号钢。换热管的排列方式换热管在管板上的排列有正三角形排列正方形排列和正方形错列三种排列方式。各种排列方式都有其各自的特点正三角形排列排列紧凑，管外流体湍流程度高正方形排列易清洗，但给热效果较差正方形错列可以提高给热系数。本设计中选用最常用的正三角形排列。附录二图正三角形排列查可知，换热管的中心距同时，由于换热管管间需要进行机械清洗，故相邻两管间的净空距离不宜小于。布管限定圆布管限定圆为管束最外层换热管中心圆直径......”。

7、以下这些语句存在标点错误、句法不清、语法失误和内容缺失等问题，需改进——“.....因此选用拉杆定距管结构。拉杆的参数附录二表图拉杆参数拉杆的直径拉杆螺纹公称直径拉杆的数量其中拉杆的长度按需要确定。拉杆应尽量均匀布置在管束的外边缘。若对于大直径的换热器，在布管区内或靠近折流板缺口处应布置适当数量的拉杆，任何折流板应不少于个支承点。防冲板由于壳程流体的，管程换热管流体的流速，因此在本台换热器的管程不需要设置防冲板，而壳程需要设置防冲板。防冲板外表面到圆筒内壁的距离应不小于接管外径的，取防冲板直径应大于接管外径，即防冲板的最小厚度为。保温层根据设计温度选保温层材料为脲甲醛泡沫塑料，其物性参数如下附录二表保温层物性参数密度导热系数吸水率抗压强度适用温度法兰与垫片换热器中的法兰包括管箱法兰壳体法兰外头盖法兰外头盖侧法兰浮头盖法兰以及接管法兰，另浮头盖法兰将在下节进行计算，在此不作讨论。垫片则包括了管箱垫片和外头盖垫片。接管法兰型式与尺寸根据接管的公称直径......”。

8、以下文段存在较多缺陷，具体而言：语法误用情况较多，标点符号使用不规范，影响文本断句理解；句子结构与表达缺乏流畅性，阅读体验受影响——“.....壁温计算由于管壁很薄，并且管壁热阻很小，故管壁温度可按照计算。综合考虑，取两侧污垢热阻为零计算传热管壁温。其中传热管的平均壁温壳体壁温度，可取其近似为壳程流体的平均温度，即壳体壁温和传热管壁温的差值为。由于换热器壳程压力较大，故选择浮头式换热器较为适宜。换热器内流体的阻力管程流体阻力其中,由,传热管相对粗糙度查莫狄图得，流速，管程流体阻力在允许范围内。壳程阻力流体流经管束的阻力流体流过折流板缺口的阻力，总阻力由于该换热器壳程流体的操作压力较大，所以壳程流体的阻力也比较适宜......”。

9、以下这些语句存在多方面瑕疵，具体表现在：语法结构错误频现，标点符号运用失当，句子表达欠流畅，以及信息阐述不够周全，影响了整体的可读性和准确性——“.....在此，根据设计压力设计温度及操作状况选择换热管与管板的连接方式为强度焊，最小伸出长度为，最小坡口深度为。管板与壳程圆筒，管板与法兰之间选择型连接方式，管板与管箱用螺柱垫片片面密封连接。这是因为强度焊加工简单焊接结构强度高，抗拉脱力强，在高温高压下也能保证连接处的密封性能和抗拉脱能力。管板设计管板是管壳式换热器最重要的零部件之，用来排布换热管，将管程和壳程的流体分隔开来，避免冷热流体混合，并同时受管程壳程压力和温度的作用。由于流体只具有轻微的腐蚀性，故采用工程上常用的整体管板。管板与壳体的连接由于浮头式换热器要求管束能够方便地从壳体中抽出进行清洗和维修，因而换热器固定端的管板采用可拆式连接方式，即把管板利用垫片夹持在壳体法兰与管箱法兰之间。折流板设置折流板的目的是为了提高壳程流体的流速，增加湍动程度，并使管程流体垂直冲刷管束，以改善传热，增大壳程流体的传热系数，同时减少结构......”。