年产16000吨醋酐生产装置精馏工段工艺设计毕业设计论文 ㊣ 精品文档 值得下载

板上充气液层阻力取液体表面张力所造成的阻力此阻力很小，可忽略不计因此与气体流经塔板的压降相当的高度为精馏段提馏段单板压降精馏段提馏段淹塔为了防止发生淹塔现象，要求控制降液管中清液高度，即单层气体通过塔板压降所相当的液柱高度精馏段提馏段液体通过降液管的压头损失精馏段精馏段板上液层高度，则精馏段提馏段取，已选定，则。

可见，所以符合防止淹塔的要求。

雾沫夹带要求每千克上升气体夹带到上层塔板的液体量不超过，即控制雾沫夹带量液气泛点率操作时的空塔气速与发生液泛时的空塔气速的比值泛点率泛点率板上液体流经长度板上液流面积查物性系数，泛点负荷系数图精馏段泛点率泛点率提馏段泛点率泛点率泛点率都在以下，故物沫夹带能够满足气液的要求。

塔板负荷性能图雾沫夹带上限线精馏段即由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，算出。

表物沫夹带上限线数据表精馏段提馏段即由上式知物沫夹带线为直线，则在操作范围内任取两个值，算出。

表物沫夹带上限线数据表提馏段液泛线式中精馏段整理得在操作范围内，任取若干个值，算出相应的值表液泛线数据表精馏段提馏段整理得表液泛线数据表提馏段液相负荷上限液体的最大流量应保证降液管中停留时间不低于，液体降液管内停留时间，以作为液体在降液管内停留时间的下限，则漏液线对于型重阀，依作为规定气体最小负荷的标准。

精馏段提馏段液相负荷下限线取堰上液层高度作为液相负荷下限条件作出液相负荷下限线，该线为与气相流量无关的竖直线。

取，则由以上作出塔板负荷性能图，由图可看出漏液线液泛线物沫夹带液相负荷下限线液相负荷上限线操作线图塔板负荷性能图精馏段漏液线液沫夹带线泛液线液相负荷下限线液相负荷上限线操作线图塔板负荷性能图在任务规定的气液负荷下的操作点设计点处在适宜操作区内的适中位置塔板的气相负荷上限完全由物沫夹带控制，操作下限由漏液控制按固定的液气比，由图可查出塔板的气相负荷上限气相负荷下限所以精馏段操作弹性提馏段操作弹性浮阀塔设计计算结果汇总表浮阀塔设计计算结果汇总项目数值及说明备注精馏段提馏段塔径，塔高板间距，塔板型式单溢流弓形降液管分块式塔板，采用凹形受液盘不设置进口堰塔板数层空塔气速，堰长，堰高，降液管底隙高度，浮阀数，个等腰三角形叉排阀孔气速，阀孔动能因数临界阀孔气速，孔心距，同意横排空心距排间距，指相邻二横排的中心线距离单板压强，液体在降液管内停留时间，降液管内清液层高度，浮点率气相负荷上限，物沫夹带控制气相负荷下限，泄漏控制操作弹性第章附属设备设计计算塔冷却器设计及选型流体温度及物性壳程混合气体管程水管程性温度为壳程定性温度为表冷凝器物性数据表流体物性温度密度粘度热容导热系数壳程管程平均传热温差壳程混合气体管程水水的定性温度为馏出液的定性温度为两流体温差较大，故选用浮头式列管换热器。

逆流操作，管内走冷却水，管间走热物流，逆流平均温差←估计换热面积为求得传热面积，需先知传热系数，而不能直接算出，所以只能进行试算初选则考虑的面积裕度，冷水用量冷管程数和传热管数选用传热管，管程走冷却水，壳程走物料。

取管内流速单程传热管数根按单程管计算，所需的传热管长度为采用单管程，取传热管长度，则该换热器管程数传热管总根数根查图得平均温差传热管排列和分程方法每程内按正三角形排列，隔板两侧采用正方形排列。

管心距横过管束中心线的管束根壳体内径采用多管程结构，取管板利用率，则壳体内径圆整可取折流板采用弓形折流板，取圆缺高度为壳体内径的，则切去的圆整高度为则板间距可取折流板数传热管长折流板间距块接管取管径为取接管内循环水流速